Крен фундамента что такое

Обновлено: 26.04.2024

Расчет фундаментов (основания) от ветровой и снеговой нагрузок

Я так понимаю, что при расчете по I-й ГПС (по несущей способности) фундамент и основания (только п. 2.3 СНиП 2.02.01-83) считается на основное сочетание расчетных нагрузок (куда ветер и снег будут входить с полным расчет значением как кратковременные).
При расчете по II-й ГПС (по деформациям):
- необходимо ли учитывать усилия на фундамент (основания) от ветровой нагрузки (в основном это Q и M).
Некоторые люди молвят, что ветер – это кратковременная нагрузка, а расчет по деформациям должны участвовать только постоянные и длительные нагрузки.
- какая часть расчетной снеговой нагрузки учитывается при расчете фундамента (основания) по деформациям.
Согласно п.2.6 СНиП 2.02.01 снег при расчете по деформациям должен быть длительной нагрузкой.
Я так понимаю: согласно СНиП 2.01.07-85 п.1.7к «К длительным нагрузкам относятся снеговые нагрузки с пониженным расчетным значением, определяемым умножением полного расчетного значения на коэффициент 0,5» и 5.7* «Нормативное значение снеговой нагрузки следует определять умножением расчетного значения на коэффициент 0,7» получаем:
что та часть снеговой нагрузки, участвующая при расчете основания по II ГПС (по деформациям), будет равна:Sснег длит=Sрасч*0.5*0.7= Sрасч*0.35. Прошу подтвердить или опровергнуть.

Прочитал СНиП, несколько тем по форуму, переговорил с несколькими людьми точного однозначного ответа не получил.

Сейчас считаю фундаменты для одноэтажного пром. здания и усилия от ветра существенно сказываются на габарите подошвы фундамента (особенно на крайних колонн)

Крен фундамента

2.25. Крен фундамента - деформация в результате неравномерной осадки, просадки, подъема и т.п., характеризующая разность вертикальных перемещений точек, отнесенных к расстоянию между ними.

Смотри также родственные термины:

3.3 крен фундамента и сооружения: Деформация, происходящая в результате неравномерной осадки, просадки, подъема, горизонтального воздействия и т. п.

Определения термина из разных документов: крен фундамента и сооружения

3.21 крен фундамента резервуара (крен фундамента) : Деформация фундамента, происходящая в результате неравномерной осадки, просадки, подъема и т.п. фундамента; характеризуется отношением разности осадок диаметрально противоположных точек к расстоянию между ними.

Определения термина из разных документов: крен фундамента резервуара (крен фундамента)

Смотреть что такое "Крен фундамента" в других словарях:

крен фундамента и сооружения — 3.3 крен фундамента и сооружения: Деформация, происходящая в результате неравномерной осадки, просадки, подъема, горизонтального воздействия и т. п. Источник: ГОСТ 24846 2012: Грунты. Методы измерения деформаций оснований зданий и сооружений … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

крен — 02.04.25 крен (символ штрихового кода) [skew]: Угол считывания, характеризующий поворот символа штрихового кода вокруг оси, параллельной продольной оси (длине) символа. Сравнить с терминологическими статьями «перекос», «разворот». Источник … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

Расчёт фундаментов — для зданий и сооружений начинается с выбора типа фундаментов. Прежде всего требуется определить геометрию (размеры) фундаментов, исходя из их устойчивости и прочности применяемых материалов, для этого нужно выполнить следующие условия: Установить … Википедия

крен фундамента и сооружения

3.3 крен фундамента и сооружения: Деформация, происходящая в результате неравномерной осадки, просадки, подъема, горизонтального воздействия и т. п.

Смотреть что такое "крен фундамента и сооружения" в других словарях:

крен — 02.04.25 крен (символ штрихового кода) [skew]: Угол считывания, характеризующий поворот символа штрихового кода вокруг оси, параллельной продольной оси (длине) символа. Сравнить с терминологическими статьями «перекос», «разворот». Источник … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

Расчёт фундаментов — для зданий и сооружений начинается с выбора типа фундаментов. Прежде всего требуется определить геометрию (размеры) фундаментов, исходя из их устойчивости и прочности применяемых материалов, для этого нужно выполнить следующие условия: Установить … Википедия

деформация — деформация: Искажение формы куска мыла по сравнению с предусмотренной в техническом документе. Источник: ГОСТ 28546 2002: Мыло туалетное твердое. Общие технические условия оригинал документа Де … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

8.2.5. Расчет кренов свайных фундаментов

Расчет крена свайного фундамента производится так же, как и условного фундамента на естественном основании, заложенного на отметке нижних концов, в соответствии с указаниями СНиП 2.02.01-83. Этот метод не отвечает реальным условиям работы сооружения с глубоко заложенными фундаментами.

Автором работы [4] разработан метод расчета крена прямоугольного фундамента, а авторами работы [1] — круглого фундамента.

Лебедев В.В., Шеляпин Р.С. Приближенное определение осадки круглого заглубленного фундамента Poulos H.G. Estimation of pile group settiments Ground

Крен прямоугольного свайного фундамента определяется по формуле

i = 8i₀(1 – v 2 )M/(El 2 bγ_f),

(8.10)

где l и b — длина и ширина фундамента; v — коэффициент Пуассона; М — момент, действующий на, фундамент; i₀ — безразмерный коэффициент, определяемый по табл. 8.17.

ТАБЛИЦA 8.17. ЗНАЧЕНИЯ БЕЗРАЗМЕРНОГО КОЭФФИЦИЕНТА i₀

v	2 d b	i0 при l/ b
		0,20	0,50	1,00	1,40	1,80	2,40	3,20	5,00
0,25	0,01	0,663	0,625	0,561	0,517	0,481	0,436	0,389	0,317
	0,5	0,328	0,361	0,389	0,387	0,377	0,356	0,328	0,278
	1,0	0,312	0,308	0,309	0,309	0,305	0,295	0,279	0,243
	1,5	0,309	0,293	0,279	0,272	0,266	0,258	0,245	0,218
	2,0	0,308	0,288	0,266	0,255	0,246	0,235	0,223	0,199
	2,5	0,307	0,286	0,261	0,246	0,235	0,222	0,209	0,186
	3,0	0,306	0,285	0,258	0,241	0,228	0,214	0,199	0,176
	3,5	0,306	0,284	0,256	0,238	0,224	0,208	0,193	0,169
	4,0	0,305	0,284	0,255	0,237	0,222	0,205	0,188	0,163
	4,5	0,305	0,283	0,254	0,235	0,220	0,202	0,185	0,159
	5,0	0,305	0,283	0,253	0,235	0,219	0,201	0,182	0,156
	6,0	0,305	0,283	0,253	0,234	0,218	0,199	0,180	0,151
0,30	0,01	0,667	0,627	0,561	0,519	0,481	0,436	0,389	0,317
	0,5	0,340	0,374	0,402	0,399	0,388	0,365	0,336	0,283
	1,0	0,324	0,318	0,320	0,310	0,306	0,305	0,288	0,250
	1,5	0,320	0,303	0,289	0,282	0,276	0,267	0,254	0,225
	2,0	0,318	0,298	0,276	0,264	0,255	0,247	0,231	0,206
	2,5	0,317	0,296	0,270	0,255	0,243	0,230	0,216	0,193
	3,0	0,316	0,295	0,266	0,250	0,236	0,221	0,206	0,183
	3,5	0,316	0,294	0,265	0,247	0,232	0,216	0,200	0,170
	4,0	0,316	0,293	0,263	0,245	0,230	0,212	0,195	0,169
	4,5	0,316	0,293	0,263	0,243	0,228	0,209	0,191	0,165
	5,0	0,315	0,293	0,262	0,242	0,227	0,208	0,189	0,162
	6,0	0,315	0,292	0,261	0,241	0,225	0,205	0,186	0,157
0,35	0,01	0,671	0,629	0,562	0,519	0,482	0,436	0,389	0,317
	0,5	0,351	0,388	0,416	0,412	0,399	0,375	0,344	0,288
	1,0	0,334	0,328	0,332	0,332	0,328	0,316	0,297	0,257
	1,5	0,330	0,313	0,299	0,292	0,286	0,277	0,263	0,232
	2,0	0,328	0,308	0,285	0,273	0,264	0,253	0,240	0,213
	2,5	0,327	0,305	0,278	0,263	0,251	0,238	0,224	0,200
	3,0	0,326	0,304	0,275	0,258	0,244	0,229	0,214	0,189
	3,5	0,326	0,303	0,273	0,254	0,240	0,223	0,206	0,181
	4,0	0,325	0,302	0,271	0,252	0,237	0,220	0,201	0,175
	4,5	0,325	0,302	0,271	0,251	0,235	0,216	0,198	0,171
	5,0	0,325	0,302	0,270	0,250	0,234	0,214	0,195	0,167
	6,0	0,324	0,301	0,270	0,249	0,232	0,212	0,192	0,162
0,40	0,01	0,675	0,630	0,563	0,519	0,482	0,437	0,390	0,317
	0,5	0,360	0,400	0,430	0,424	0,440	0,384	0,351	0,294
	1,0	0,342	0,337	0,343	0,343	0,329	0,326	0,306	0,264
	1,5	0,338	0,321	0,307	0,301	0,296	0,286	0,272	0,239
	2,0	0,336	0,316	0,293	0,281	0,272	0,261	0,248	0,220
	2,5	0,335	0,313	0,286	0,270	0,259	0,245	0,231	0,206
	3,0	0,334	0,312	0,282	0,265	0,251	0,236	0,220	0,195
	3,5	0,334	0,311	0,280	0,261	0,246	0,229	0,213	0,187
	4,0	0,334	0,310	0,279	0,259	0,243	0,225	0,207	0,181
	4,5	0,333	0,310	0,278	0,258	0,241	0,222	0,203	0,176
	5,0	0,333	0,309	0,277	0,258	0,240	0,220	0,201	0,172
	6,0	0,333	0,309	0,276	0,256	0,238	0,218	0,197	0,167

Пример 8.5. Определить крен фундамента из свайного поля размером в плане 33,2×26,2 м, характеристики которого приведены в примере 8.3.

Решение. При 2 d/b = 2,7/26,2 = 0,38; l/b = 38,2/26,2 = 1,5 и v = 0,35 по табл. 8.17 находим i₀ = 0,42. Тогда

< i_u = 0,004.

Крен прямоугольного фундамента вычисляется по выражению

i = i₀(1 – v 2 )M/(Er 3 γ_f),

(8.11)

где r — радиус фундамента; i₀ — коэффициент, принимаемый в зависимости от отношения глубины заложения фундамента d к его радиусу r при коэффициенте Пуассона v = 0,30;

d/r	0,01	0,5	1	2	3	4	5	7	10
i0	0,540	0,362	0,265	0,231	0,232	0,235	0,237	0,240	0,242

при значениях v = 0,25; 0,35; 0,40 табличные значения умножаются соответственно на коэффициенты, равные 0,966; 1,035; 1,065.

8.2.6. Расчет железобетонных ростверков

В зависимости от условий работы железобетонные ростверки подразделяются на ленточные ростверки под кирпичные и крупноблочные стены, ленточные ростверки под крупнопанельные стены, безростверковые свайные фундаменты под крупнопанельные стены, в которых в качестве ростверка работает панель здания, и на плитные ростверки под колонны каркасных зданий.

Методика расчета ленточных ростверков и безростверковых свайных фундаментов детально изложена в прил. 9, 10, 12 Руководства [3]. В прил. 11 того же Руководства изложены основные положения по расчету ростверков под колонны, на основании которых расчет ростверка производится в следующем порядке: на продавливание колонной; на продавливание угловой сваей; на поперечную силу в наклонных сечениях; на изгиб; на местное сжатие под торцом сборной колонны; на прочность стаканной части; на раскрытие трещин.

Руководство по проектированию свайных фундаментов

На продавливание колонной ростверк (рис. 8.14) рассчитывается по формуле

N = 2R_bth₀[α₁(b_c + c₂) + α₂(d_c + c₁)],

(8.12)

где N — расчетная продавливающая нагрузка, равная удвоенной сумме реакций всех свай, расположенных с одной наиболее нагруженной стороны от оси колонны за пределами нижнего основания пирамиды продавливания; подсчитывается от усилий, действующих в плоскости верха фундамента; h₀ — рабочая высота ростверка, принимаемая от верха нижней рабочей арматурной сетки до дна стакана при сборной колонне и до верха ростверка при монолитной и стальной колонна; b_с, d_c — ширина и высота сечения колонны; c₁, с₂ — расстояния от соответствующих граней колонн до внутренних граней каждого ряда свай, принимаемые от 0,4 h₀ до h₀ ; α₁ , α₂ — безразмерные коэффициенты, равные α_i = h₀/c_i и принимаемые от 2,5 до 1; R_bt – расчетное сопротивление бетона осевому растяжению.

Рис. 8.14. Свайный фундамент со стаканным ростверком а — общий вид; б — расчетная схема ступени; 1 — ростверк; 2 — арматура; 3 — свая; 4 — пирамида продавливания колонной; 5 — то же, угловой сваей

Для стаканного ростверка при е > 0,5 d_c максимальный момент в плоскости верха ростверка допускается принимать

M = 0,5d_cN.

(8.13)

При продавливании колонной составных ростверков их рабочая высота принимается как для цельных ростверков той же высоты.

Минимальная толщина дна стакана принимается равной 40 см.

Расчет на продавливание угловой сваей плитной части ростверка (рис. 8.14) производится по формуле

N_p = R_bth₂[β₁(b₀₂ + c₀₂/2) + β₂(b₀₁ + c₀₁/2)],

(8.14)

где N — расчетная нагрузка на угловую сваю, подсчитанная от нагрузок, действующих в плоскости низа ростверка; h₂ — высота ступени ростверка от верха сваи; b₀₁, b₀₂ — расстояния от внутренних граней угловой сваи до ближайших наружных граней ростверка; c₀₁, c₀₂ — расстояния от внутренних граней свай до ближайших граней ступени ростверка или подколонника, принимаемые от 0,4 h₂ до h₂ ; β₁, β₂ — безразмерные коэффициенты, принимаемые в зависимости от отношения h₂/c :

h2/c	βi	h2/c	βi	h2/c	βi	h2/c	βi
1,0	0,60	1,4	0,76	1,8	0,89	2,2	0,97
1,1	0,65	1,5	0,80	1,9	0,91	2,3	0,98
1,2	0,69	1,6	0,83	2,0	0,93	2,4	0,99
1,3	0,73	1,7	0,86	2,1	0,95	2,5	1,00

На поперечную силу в наклонных сечениях ростверк рассчитывается по формуле

ΣN_p = mbh₀₁R_bt,

(8.15)

где ΣN_p — расчетная нагрузка на все находящиеся за пределами наклонного сечения сваи, которая определена от нагрузок, действующих в плоскости низа ростверка; b — ширина ростверка (для ступенчатых ростверков с разной шириной ступеней принимается приведенная величина b´ ); h₀₁ — рабочая высота рассматриваемого сечения ростверка; m — безразмерный коэффициент, отвечающий условию 0,75R_btbh₀ ≤ k₃R_btbh₂₀/c ≤ 2,5R_bth₀ (здесь k₃ = 1,5 принят как для сплошных плит) и принимаемый в зависимости от отношения h₀/c :

H0/c	m	H0/c	m	H0/c	m	H0/c	m	H0/c	m
1,67	2,50	1,45	2,18	1,20	1,80	0,95	1,43	0,70	1,05
1,65	2,48	1,40	2,10	1,15	1,73	0,90	1,35	0,65	0,98
1,60	2,40	1,35	2,03	1,10	1,65	0,85	1,28	0,60	0,90
1,55	2,33	1,30	1,95	1,05	1,58	0,80	1,20	0,55	0,83
1,50	2,25	1,25	1,88	1,00	1,50	0,75	1,13	≤ 0,50	0,75

Расчетный изгибающий момент определяется в сечениях по граням колонн и ступеней от расчетных нагрузок на сваи, умноженных на расстояние от оси свай до соответствующих граней ступени или колонны.

При действии на сваю расчетных выдергивающих нагрузок ростверк должен рассчитываться на изгиб от действия отрицательных реакций свай.

Расчет ростверков на местное сжатие (смятие) под торцом сборной колонны выполняется в соответствии со СНиП 2.02.01-83 по формуле

N = 2R_btA_c,

(8.16)

где N — расчетная нагрузка, действующая в сечении колонны на уровне верха ростверка; R_bt — расчетное сопротивление бетона осевому сжатию; А_c — площадь сечения колонны (для двухветвевой колонны, у которой отсутствует распорка понизу, площадь ветвей колонны).

Расчет продольной арматуры стаканной части ростверка производится в соответствии с указаниями СНиП II-21-75 на внецентренное сжатие коробчатого сечения в плоскости заделанного торца колонны. Аналогично рассчитывается подколонник под стальную и монолитную железобетонную колонну.

Минимальные размеры сечения продольной арматуры стенок стакана или подколонника составляют 0,05 % расчетных размеров сечения бетона. Поперечное армирование стенок стакана определяется по расчетному моменту, действующему относительно торца колонны и вычисляемому по формулам:

M_c = M + Qh_c – 0,7N_pe;

(8.17)

при e ≥ d_c/2

(8.18)

где e = M/N_p — эксцентриситет приложения внешних нагрузок; М, Np, Q — расчетные нагрузки, действующие на отметке верха стакана; d_c, h_c — длина стороны сечения и глубина заделки колонны.

Площадь сечения поперечной арматуры определяется по формуле

A_s = M_c/(R_sΣz_i),

(8.19)

где R_s — расчетное сопротивление арматуры растяжению; z_i — расстояние от каждой сетки до торца колонны.

При e ≤ d_c/6 поперечное армирование стенок стакана выполняется конструктивно двумя сетками. Стенки стакана допускается не армировать, если отношение толщины стенок стакана к высоте, его уступа или к глубине стакана более 0,75.

При применении ростверков в агрессивной среде их следует рассчитывать по раскрытию трещин согласно указаниям СНиП 2.02.01-83.

Пример 8.6. Рассчитать ростверк размером в плане 210×150 см при размере подколонника 120×90 см из бетона марки М200. Размеры колонны: d_c = 60 см; bс = 40 см. Расчетная нагрузка на ростверк N = 4200 кН, M = 250 кН·м, F_h = 60 кН, заделка колонны h₃ = 85 см, глубина стакана h₄ = 90 см. Куст из шести свай сечением 30×30 см, расстояние между сваями l_i = 90 см (см. рис. 8.14).

Решение. Принимаем конструктивную высоту ростверка h = h₄ + 45 см = 135 см, a₀ = 7 см. Расчетные усилия в сваях от нагрузок на уровне верха ростверка

Расчетное продавливающее усилие, действующее на ростверк,

Расчетное продавливающее усилие, воспринимаемое ростверком, определяется по формуле (8.12). Принимаем h₀ = 38 см. Тогда

N = 2 · 7,5 · 3,8 [1(40 + 15) + 2,5(60 + 38)] = 1710 кН,

Принимаем c₁ = 38 см; с₂ = h/α = 38/2,5 = 15 см. Поскольку N = 1710 кН < ΣN_pi = 4480 кН, высота ростверка недостаточна. Увеличиваем h₀ до 68 см, тогда c₂ = 68/2,5 = 27 см; α₁ = 68/45 = 1,5; α₂ = 2,5, c1 = 45 см. Принимаем марку бетона М300 и получаем:

N = 2 · 10 · 68[1,5(40 + 27) + 2,5(60+ 45)] = 4937 кН > ΣN_pi = 4480 кН.

Общая высота ростверка из бетона М300 но условию продавливания колонной h_c = р₀ + a₀ + h₄ = 68 + 7 + 90 = 165 см. Вес ростверка и грунта на его обрезах G = 120 кН. Расчетные усилия в сваях от нагрузок на уровне низа ростверка с учетом веса ростверка и грунта на обрезах;

Принимаем высоту ступени ростверка h´₀ = 75 см и проверяем прочность ступени на продавливание угловой сваей, заделанной в ростверк на 5 см; F_v = 823 кН; b₀₁ = b₀₂ = 45 см; c₀₁ = 15 см; c₀₂ = 0; h₂ = 75 – 5 = 70 см; h₂/c₀₁ = 70/15 > 2,5. Принимаем для h₂/c₀ = 2,5 (см. стр. 184) β₁ = β₂ = 1; c₀₁ = c₀₂ = h₂ /2,5 = 22 см:

N_p = 10 · 70 · 2 · 1(45 + 22/2) = 826 кН > F_v = 823 кН.

Проверяем высоту ступени по поперечной силе. Для h₀/c = 68/15 > 1,67 находим m = 2,5 (см. стр. 184). Тогда ΣN_p = 2,5 · 1,50 · 68 · 10 = 2550 кН > 2F_v = 1646 кН.

Высота ступени h₂ = 75 см достаточна. Изгибающие моменты относительно граней ступени и колонны соответственно:

Требуемая расчетная площадь сечения продольной арматуры класса А-III подошвы ростверка принимается наибольшей из двух:

см 2 ;

см 2 ;

Принимаем арматуру 7Ø20АIII; A_s = 21,99 см 2 . Остальные расчеты по армированию ростверка проводятся аналогично.

5.5.3. Определение основных размеров фундаментов (ч. 3)

Размеры внецентренно нагруженных фундаментов определяются исходя из условий:

p ≤ R;

(5.50) p_max ≤ 1,2R;

(5.51) p c _max ≤ 1,5R,

(5.52)

где р — среднее давление под подошвой фундамента от нагрузок для расчета оснований по деформациям; p_max — максимальное краевое давление под подошвой фундамента; р c _max — то же, в угловой точке при действии моментов сил в двух направлениях; R — расчетное сопротивление грунта основания.

Максимальное и минимальное давления под краем фундамента мелкого заложения при действии момента сил относительно одной из главных осей инерции площади подошвы определяется по формуле

,

(5.53)

где N — суммарная вертикальная нагрузка на основание, включая вес фундамента и грунта на его обрезах, кН; A — площадь подошвы фундамента, м 2 ; М_х — момент сил относительно центра подошвы фундамента, кН·м; y — расстояние от главной оси инерции, перпендикулярной плоскости действия момента сил, до наиболее удаленных точек подошвы фундамента, м; I_x — момент инерции площади подошвы фундамента относительно той же оси, м 4 .

Для прямоугольных фундаментов формула (5.53) приводится к виду

,

(5.54)

где W_x — момент сопротивления подошвы, м 3 ; e_x = M_x/N — эксцентриситет равнодействующей вертикальной нагрузки относительно центра подошвы фундамента, м; l — размер подошвы фундамента в направлении действия момента, м.

При действии моментов сил относительно обеих главных осей инерции давления в угловых точках подошвы фундамента определяется по формуле

(5.55)

или для прямоугольной подошвы

,

(5.56)

где М_х, M_y, I_х, I_y, e_x, e_y, x, у — моменты сил, моменты инерции подошвы эксцентриситеты и координаты рассматриваемой точки относительно соответствующих осей; l и b — размеры подошвы фундамента.

Условия (5.50)—(5.52) обычно проверяются для двух сочетаний нагрузок, соответствующих максимальным значениям нормальной силы или момента.

Относительный эксцентриситет вертикальной нагрузки на фундамент ε = е/l рекомендуется ограничивать следующими значениями:

ε_u = 1/10 — для фундаментов под колонны производственных зданий с мостовыми кранами грузоподъемностью 75 т и выше и открытых крановых эстакад с кранами грузоподъемностью более 15 т, для высоких сооружений (трубы, здания башенного типа и т.п.), а также во всех случаях, когда расчетное сопротивление грунтов основания R < 150 кПа;

ε_u = 1/6 — для остальных производственных зданий с мостовыми кранами и открытых крановых эстакад;

ε_u = 1/4 — для бескрановых зданий, а также производственных зданий с подвесным крановым оборудованием.

Форма эпюры контактных давлений под подошвой фундамента зависит от относительного эксцентриситета (рис. 5.25): при ε < 1/6 — трапециевидная (если ε = 1/10, соотношение краевых давлений p_min/p_max = 0,25), при ε = 1/6 — треугольная с нулевой ординатой у менее загруженной грани подошвы, при ε > 1/6 — треугольная с нулевой ординатой в пределах подошвы, т.е. при этом происходит частичный отрыв подошвы.

Рис. 5.25. Эпюры давлений под подошвой фундамента при действии центральной и внецентренной нагрузки

В последнем случае максимальное краевое давление определяется по формуле

,

(5.57)

где b — ширина подошвы фундамента; l₀ = l /2 – e — длина зоны отрыва подошвы (при ε = 1/4, l₀ = 1,4).

Следует отметить, что при отрыве подошвы крен фундамента нелинейно зависит от момента.

Распределение давлений по подошве фундаментов, имеющих относительное заглубление λ = d/l > 1, рекомендуется находить с учетом бокового отпора грунта, расположенного выше подошвы фундамента. При этом допускается применять расчетную схему основания, характеризуемую коэффициентом постели (коэффициентом жесткости). В этом случае краевые давления под подошвой вычисляются по формуле

,

(5.58)

где i_d — крен заглубленного фундамента; c_i — коэффициент неравномерного сжатия.

Пример 5.11. Определить размеры фундамента для здания гибкой конструктивной схемы без подвала, если вертикальная нагрузка на верхний обрез фундамента N = 10 МН, момент M = 8 МН·м, глубина заложения d = 2 м. Грунт — песок средней крупности со следующими характеристиками, полученными по испытаниям: е = 0,52; φ_II = 37°; c_II = 4 кПа; γ = 19,2 кН/м 3 . Предельное значение относительного эксцентриситета ε_u = е/l = 1/6.

Решение. По табл. 5.13 R₀ = 500 кПа. Предварительные размеры подошвы фундамента определим исходя из требуемой площади:

м 2 .

Принимаем b · l = 4,2 · 5,4 м ( A = 22,68 м 2 ).

Расчетное сопротивление грунта по формуле (5.29) R = 752 кПа. Максимальное давление под подошвой

кПа < 1,2 R = 900 кПа.

Эксцентриситет вертикальной нагрузки

м,

Таким образом, принятые размеры фундамента удовлетворяют условиям, ограничивающим краевое давление и относительный эксцентриситет нагрузки.

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. N 184-ФЗ "О техническом регулировании", а правила применения национальных стандартов Российской Федерации - ГОСТ Р 1.0-2004 "Стандартизация в Российской Федерации. Общие положения"

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

1 ПОДГОТОВЛЕН Государственным унитарным предприятием г.Москвы Московский научно-исследовательский и проектный институт типологии, экспериментального проектирования (ГУП МНИИТЭП) при участии Открытого акционерного общества "Научно-технический центр промышленной безопасности", Государственного унитарного предприятия г.Москвы "Научно-исследовательский институт московского строительства" (ГУП "НИИМосстрой"), Научно-производственного объединения "Современные диагностические системы" (НПО "СОДИС"), Научно-исследовательского, проектно-конструкторского и технологического института бетона и железобетона имени А.А.Гвоздева (ФГУП НИИЖБ), Научно-исследовательского и конструкторско-технологического института оснований подземных сооружений имени Н.М.Герсеванова (НИИОСП), Государственного общеобразовательного учреждения высшего профессионального образования Московский государственный строительный университет (МГСУ), Федерального государственного унитарного предприятия "Конструкторско-технологическое бюро бетона и железобетона" (ФГУП КТБ ЖБ), Российской академии наук "Институт проблем комплексного освоения недр РАН" (ИПКОН РАН), Автономной некоммерческой организации "Всемирная академия наук комплексной безопасности" (ВАН КБ)

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство"

3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 25 марта 2010 г. N 37-ст

4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодно издаваемом информационном указателе "Национальные стандарты", а текст изменений и поправок - в ежемесячно издаваемых информационных указателях "Национальные стандарты". В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе "Национальные стандарты". Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет

1 Область применения

Настоящий стандарт предназначен для применения в строительстве при проведении обследований и мониторинга технического состояния зданий и сооружений, при разработке заданий на проектирование, обследование и мониторинг зданий и сооружений, а также при разработке проектной документации. Роль стандарта в совокупности мероприятий по обеспечению безопасной эксплуатации зданий и сооружений определена в приложении А.

Настоящий стандарт распространяется на проведение работ по:

- комплексному обследованию технического состояния зданий и сооружений для проектирования их реконструкции или капитального ремонта;

- обследованию технического состояния зданий и сооружений для оценки возможности их дальнейшей безаварийной эксплуатации или необходимости их восстановления и усиления конструкций;

- общему мониторингу технического состояния зданий и сооружений для выявления объектов, конструкции которых изменили свое напряженно-деформированное состояние и требуют обследования технического состояния;

- мониторингу технического состояния зданий и сооружений, попадающих в зону влияния строек и природно-техногенных воздействий, для обеспечения безопасной эксплуатации этих зданий и сооружений;

- мониторингу технического состояния зданий и сооружений, находящихся в ограниченно работоспособном или аварийном состоянии, для оценки их текущего технического состояния и проведения мероприятий по устранению аварийного состояния;

- мониторингу технического состояния уникальных, в том числе высотных и большепролетных, зданий и сооружений для контроля состояния несущих конструкций и предотвращения катастроф, связанных с их обрушением.

Требования настоящего стандарта не распространяются на другие виды обследования и мониторинга технического состояния, преследующие цели, отличные от изложенных выше, на транспортные, гидротехнические и мелиоративные сооружения, магистральные трубопроводы, подземные сооружения и объекты, на которых ведутся горные работы и работы в подземных условиях, а также на работы, связанные с судебно-строительной экспертизой.

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы ссылки на следующие стандарты:

ГОСТ 12.1.012-90* Вибрационная безопасность. Общие требования

* На территории Российской Федерации действует ГОСТ 12.1.012-2004, здесь и далее по тексту. - Примечание изготовителя базы данных.

ГОСТ 21.609-83 Система проектной документации в строительстве. Газоснабжение. Внутренние устройства. Рабочие чертежи

ГОСТ 21.610-85 Система проектной документации в строительстве. Газоснабжение. Наружные газопроводы. Рабочие чертежи

ГОСТ 1497-84 Металлы. Методы испытаний на растяжение

ГОСТ 3242-79 Соединения сварные. Методы контроля качества

ГОСТ 3262-75 Трубы стальные водогазопроводные. Технические условия

ГОСТ 5802-86 Растворы строительные. Методы испытаний

ГОСТ 7076-99 Материалы и изделия строительные. Метод определения теплопроводности и термического сопротивления при стационарном тепловом режиме

ГОСТ 7564-97 Прокат. Общие правила отбора проб, заготовок и образцов для механических и технологических испытаний

ГОСТ 8462-85 Материалы стеновые. Методы определения пределов прочности при сжатии и изгибе

ГОСТ 12071-2000 Грунты. Отбор, упаковка, транспортирование и хранение образцов

ГОСТ 16483.3-84 Древесина. Метод определения предела прочности при статическом изгибе

ГОСТ 16483.7-71 Древесина. Методы определения влажности

ГОСТ 16483.10-73 Древесина. Метод определения предела прочности при сжатии вдоль волокон

ГОСТ 17177-94 Материалы и изделия строительные теплоизоляционные. Методы испытаний

ГОСТ 17624-87 Бетоны. Ультразвуковой метод определения прочности

ГОСТ 20444-85 Шум. Транспортные потоки. Методы измерения шумовой характеристики

ГОСТ 22690-88 Бетоны. Определение прочности механическими методами неразрушающего контроля

ГОСТ 23337-78 Шум. Методы измерения шума на селитебной территории и в помещениях жилых и общественных зданий

ГОСТ 24816-81 Материалы строительные. Метод определения сорбционной влажности

ГОСТ 24846-81 Грунты. Методы измерения деформаций оснований зданий и сооружений

ГОСТ 25100-95 Грунты. Классификация

ГОСТ 25380-82 Здания и сооружения. Метод измерения плотности тепловых потоков, проходящих через ограждающие конструкции

ГОСТ 26254-84 Здания и сооружения. Методы определения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций

Крен фундамента что такое

3 При возведении сооружения в отрываемом котловане следует различать три следующих значения вертикальных напряжений: - от собственного веса грунта до начала строительства; - после отрывки котлована; - после возведения сооружения.

4 При определении средней осадки основания фундамента все используемые в формуле (5.16) величины допускается определять для вертикали, проходящей не через центр фундамента, а через точку, лежащую посередине между центром и углом (для прямоугольных фундаментов) или на расстоянии от центра, где - внутренний, а - внешний радиус круглого или кольцевого фундамента (для круглого фундамента 0).

5 Расчет осадок свайных фундаментов выполняется с учетом дополнительных указаний СП 24.13330.

5.6.32 Вертикальные напряжения от внешней нагрузки зависят от размеров, формы и глубины заложения фундамента, распределения давления на грунт по его подошве и свойств грунтов основания. Для прямоугольных, круглых и ленточных фундаментов значения , кПа, на глубине от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через центр подошвы, определяют по формуле

крен фундаментной плиты в SCAD

чтобы получить аргументированные ответы нужны аргументированные вопросы
1. на расчётные для 2 группы ПС, т.е. гамма ф = 1
2. я считаю ан постоянные и длительнодействующие, в том числе пониженные значения кратковременных нагрузок. хотя могу и ошибаться
3. посчитайте сами руками по перемещениям узлов, в чём проблема-то
4. можно, но зачем?
5. не нормируется (любой)
6. здания монолитной конструкции

П.С. а в СП 50-101-2004 было ещё офигенное примечание к таблице:
"5. Для сооружений, перечисленных в поз. 1 - 3, с фундаментами в виде сплошных плит предельные значения средних осадок допускается увеличивать в 1,5 раза."
а сейчас нет =(

__________________
.: WikiЖБК + YouTube :. спасибо что подключились swell , аргументировать свой вопрос я могу желанием разобраться в теме (чтобы не осталось вопросов)
ответ на третий вопрос мне не совсем понятен.
на четвертый отвечу - куда быстрее создать группу узлов и сделать комбинацию нормативных нагрузок (мое мнение)

гадание на конечно-элементной гуще

ответ на третий вопрос мне не совсем понятен.

Вы всё равно должны проверить относительную разность осадок.
Для этого на своей схеме Вы смотрите перемещения по Z (от нормативной комбинации) для двух узлов каких-то характерных точек (минимальная осадка и максимальная, например), а также замеряете расстояние между этими узлами. Затем проверяете по формуле для относительной разности, в Вашем случае:
delta s / L < 0,003
где delta s - разница между абсолютными перемещениями по Z двух узлов, а L - расстояние между ними.

По такому же принципу, если хочется, несложными формулами тригонометрии можно вычислить и угол (крен), который будет арктангенсом того же отношения delta s / L

__________________
.: WikiЖБК + YouTube :. Санкт-Петербург Пункт 5.2.3 СП22 однозначно описывает нагрузки, учитываемые в расчете по деформациям. Так, это нормативные значения: постоянных нагрузок, ветровых нагрузок, длительно действующих полезных (на перекрытие) и длительно действующих снеговых, а также нормативное значение кратковременных (!) нагрузок от подвижного транспорта. Был очень удивлен, узнав это. 3. В том же СП не нашел размерность i крена, SCDA это град. Это град или градус? (скорее всего градус). i это тангенс угла наклона По такому же принципу, если хочется, несложными формулами тригонометрии можно вычислить и угол (крен), который будет арктангенсом того же отношения delta s / L

Так ли это? Креном фундамента является угол его наклона относительно горизонтальной оси или что-то другое? Смутило то что в СНиП "основания зданий и сооружений" в таблице для некоторых зданий приведены и относительная разность осадок и крен. Причём эти значения никак связать через тангенс не получается.

В СП такого уже нет, требования либо к крену, либо к относительной разности осадок, но хочется понять геометрический смысл крена и логику разработчиков СНиПа. Что бы вы посоветовали почитать на эту тему?

Читайте также:

  
• Сверление продухов в фундаменте
  
• Подготовка и выверка фундамента к монтажу агломерационной машины
  
• Служение отечеству имеет философский воспитательный культурологический и этот фундамент
  
• Как построить дом без фундамента
  
• Фундамент для дома 6 на 9