Какой бетон следует применять для железобетонных конструкций убежищ

Обновлено: 17.05.2024

СНиП II-II-77*. Защитные сооружения гражданской обороны. Часть 3

3.21*. Горизонтальную эквивалентную статичес­кую нагрузку на внецентренно сжатые (случай "б") железобетонные стены, а также на каменные стены следует принимать:

для обвалованных стен и стен, примыкающих к помещениям подвалов, не защищенных от ударной волны, равной динамической нагрузке, определяе­мой по пп. 3.5-3.8 настоящих норм, с коэффициен­том динамичности К д , равным 1;

для стен, расположенных ниже уровня грунтовых вод (рис. е ), и необвалованных стен (рис. д , и , к , л ) равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.7 и 3.9 настоящих норм, умноженной на коэф­фициент динамичности К д = 1,7, для каменных стен без продольной арматуры - К д = 2.

3.22. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на ленточные и отдельно стоящие фунда­менты следует принимать равной динамической на­грузке, определяемой согласно п. 3.12 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности К д , определяемый согласно табл. 15 настоящих норм.

При расчете сплошных фундаментных плит верти­кальную эквивалентную статическую нагрузку сле­дует принимать равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.10 и 3.11 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности К д , при­нимаемый согласно табл. 17.

Условия размещения фундаментной плиты

Коэффициент К д для убежищ

1. Не нескальных грунтах при рас­чете по предельному состоянию Iа

2. На водонасыщенных грунтах при расчете по предельному состоя­нию I б

3. На скальных или вечномерзлых грунтах при использовании оснований по принципу I

4. На вечномерзлых грунтах при испо ­ ль ­ зовании основания по принципу II

3.23*. Оголовки аварийных выходов, возвышаю­щиеся над поверх ­ ностью земли, следует рассчиты­вать на горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку, равную давлению во фронте ударной волны D Р , умноженному на коэффициент динамич­ности К д = 2.

При расчете оголовков на сдвиг и опрокидывание динамическую нагрузку следует принимать равной:

на стену, обращенную к взрыву, - по форму­ле (5);

на тыльную стену - 1,3 D Р ;

на покрытие и боковые стены - 1,25 D Р .

3.24*. Эквивалентную статическую нагрузку на наружные стены в местах расположения входов, на стены тамбуров-шлюзов и тамбуров, на ограждаю­щие конструкции аварийных выходов и защитно-гермети­ческие двери следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно пп. 3.13*, 3.14*, 3.15* и 3.16 настоящих норм, умно­женной на коэффициент динамичности К д согласно табл. 18*.

Для ограждающих конструкций аварийных выхо­дов сквозникового и тупикового типов коэффициент динамичности следует принимать К д = 1,3.

Коэффициент динамич­ности К д

для элементов входа

стен в местах примыка­ния входов

1. Из подвалов, не защищенных от ударной волны, и из помещений первого этажа с проемностью менее 10%

2. Сквозниковый с перекрытым учас­тком против входного проема

3. Из помещений первого этажа в убежища, расположенные:

в подвальном (цокольном) этаже

на первом этаже

4. Из лестничных клеток при входе в лестничную клетку с улицы для убежищ, располо­женных:

в подвальном (цокольном) этаже

на первом этаже

5. Из лестничных клеток с проем­ностью менее 10% при вхо­де в лестничную клетку с улицы

6. Тупиковый бег оголовка или с легким (разрушаемым) па­вильоном

7. В возвышающихся над поверх­ностью открытых наружных стенах, а также вход с аппарелью

8. Аварийный выход с вертикальной шахтой

Примечание. Над чертой приведены данные для элементов входов из помещений первого этажа и лестничных клеток с площадью проемов от 10 до 50%, под чертой - с площадью проемов более 50%, а также для элементов вхо­дов из помещений с легко разрушаемыми конструкциями.

3.25*. Закладные детали для крепления дверей и ставней должны рассчитываться на эквивалентную статическую нагрузку, приложенную перпендику­лярно плоскости стены и направленную в сторону, противоположную действию ударной волны. Величи­ну этой эквивалентной статической нагрузки следу­ет принимать для убежищ II и III классов 0,25 кгс/см 2 , для убежищ IV класса - 0,15 кгс/см 2 .

Внутренние стены расширительных камер, распо­ложенных за противов ­ зрывными устройствами, дол­жны рассчитываться на экви ­ валентную статическую нагрузку, равную 0,2 кгс/см 2 , независимо от класса убежища.

3.26*. Стены открытых участков и подходные тоннели входов на действие динамической нагрузки не рассчитываются, они проверяются расчетом на действие эксплуатационной нагрузки и нагрузки от веса грунта.

Устраиваемые во входах, сквозникового типа перекрытия следует рассчитывать на нагрузку, при­ложенную снизу и равную значению давления во фронте ударной волны, умноженному на коэффи­циент 0,2. Кроме того, перекрытия следует прове­рять расчетом на нагрузку от обручений вышележа­щих конструкций, равную 0,3 кг/см 2 .

3.27*. Тоннели аварийных выходов и входов, совмещенных с аварийными выходами, на участке от устья до защитно-герметической двери ( ставня) или противовзрывного устройства следует рассчиты­вать на два случая:

а ) загружение только снаружи;

б) результирующее - загружение снаружи и изнутри.

Величины эквивалентных статических нагрузок снаружи определяются по пп.3.17*-3.21* , а из­нутри - по п. 3.24* настоящих норм. При этом для тоннелей, расположенных в грунте, необходимо учитывать пассивный отпор грунта.

3.28. Эквивалентные статические нагрузки на конструкции противо­радиационных укрытий следу­ет принимать согласно прил. 1*.

4. РАСЧЕТ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

4.1*. Расчет бетонных и железобетонных конст­рукций убежищ следует производить в соответствии с требованиями глав СНиП: основные положения проектирования строительных конструкций и осно­ваний, проектирование бетонных и железобетонных конструкций, а также настоящих норм.

ХАРАКТЕРИСТИКА ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ

4.2. Расчет конструкций убежищ на силовые воз­действия произ­водится по методу предельных со­стояний - по потере несущей способности (предель­ные состояния первой группы) и должен обеспечи­вать от:

разрушения отдельных элементов конструкций в наиболее напряженных сечениях;

потери устойчивости формы отдельными элемен­тами конструкций;

разрушения конструкций при совместном воз­действии силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды.

4.3*. Расчет несущих конструкций защитных сооружений должен выполняться с учетом упруго-пластических свойств материалов - предельное состояние I а.

Предельное состояние конструкций в упруго-пластической стадии (состояние I а) характери­зуется началом разрушения бетона сжатой зоны в наиболее напряженных сечениях, растянутая арма­тура при этом находится в стадии развития неупругих (пластических) деформаций. Допускаются воз­никновение остаточных перемещений и наличие в бетоне растянутой зоны раскрытых трещин. По состоянию I а рассчитываются элементы основных несущих и ограждающих конструкций убежищ. тоннели аварийных выходов.

Предельное состояние конструкций по упругой стадии работы арматуры (состояние I б) характери­зуется достижением в растянутой арматуре напря­жений, равных расчетному динамическому сопро­тивлению арматуры, при этом напряжения в бетоне сжатой зоны, как правило, меньше расчетного ди­намического призменного сопротив­ления бетона.

Расчет железобетонных конструкций по пре­дельному состоянию I б обеспечивает отсутствие в них остаточных деформаций. По предельному состоянию I б следует рассчитывать конструкции убежищ, расположенные в водонасыщенном грунте.

4.4*. Предельные состояния I а и I б шарнирно опертых изгибаемых и внецентренно сжатых (слу­чай "а") элементов нормируются величиной К , равной отношению полного прогиба (перемещения) конструкции, достигаемого к моменту предельного состояния Y пр , к величине упругого прогиба (пере­мещения) конструкции Y 0 , при котором напряже­ние в арматуре растянутой зоны достигает значения расчетных динамических сопротивлении.

Для элементов, рассчитываемых по предельному состоянию I а, следует принимать К = 3м соблюдать условие Y i , £ Y пр , а для элементов, рассчитывае­мых по предельному состоянию I б,- К = 1 и соблюдать условие Y i £ Y 0 .

Величины прогибов конструкций определяются:

а) упругий прогиб изгибаемых элементов Y 0 , при котором напряжения в растянутой зоне дости­гают значений R а д , по формуле

б) предельный прогиб Y пр , котором начина­ется раздробление бетона на верхней грани сжатой зоны балочных элементов, по формуле

в) предельный прогиб Y пр , при котором начина­ется разрушение сжатой зоны внецентренно сжатых элементов, по формуле

где R а д , R а.с д - расчетные динамические сопротивления арматуры растяжению (сжатию) ;

R пр д - расчетная динамическая призменная прочность бетона;

Е а - модуль упругости арматуры;

F а , F ¢ а - площади растянутой (сжатой) арматуры;

m , m¢ - коэффициенты армирования сечения растянутой (сжатой) арматуры;

а ¢ - расстояние от равнодействующей усилий в сжатой арматуре до ближайшей грани сечения;

h 0 - рабочая высота сечения;

l 0 - расчетная длина элементов;

b - ширина прямоугольного сечения;

N - продольная сжимающая сила;

S - коэффициент, зависящий от схемы загружения элементов и условий на опорах, принимаемый согласно прил. 5;

М р д - изгибающий момент, при котором напряжение в арматуре достигает R а д , определяемый из выражения

М р д = F а R а д ( h 0 - 0,5 x д ) + F ¢ а R а.с д (0,5 х д - а ¢ ),

М пр д - максимальный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сече­нием при условии x д = x R д и определяемый для прямоугольного сече­ния из выражения

М пр д = 0,5 bh 0 2 R пр д ;

x д , x R д - определяются по п. 4.19 настоящих норм.

4.5. Предельное состояние I а элементов с защем­ленными опорами или неразрезных изгибаемых и внецентренно сжатых элементов (случай "а") нормируется величиной угла раскрытия трещин в шарнире пластичности, определяемой по формуле

y i пр = 0,035 + . (10)

При x д < 0,02 y i пр принимается рваным 0,2 рад,

где x д - относительная высота сжатой зоны бетона, определяемая из выражений:

для изгибаемых элементов

для внецентренно сжатых элементов (случай "а")

m - коэффициент армирования сечения растянутой зоны, определяемый из выражения

Прочность элемента при работе его в упругопластической стадии (предельное состояние I а) обеспе­чивается при условии

где y i - величина угла раскрытия трещин в шарнире пластичности от расчетной нагрузки с учетом коэффициента динамичности по перемещению.

МАТЕРИАЛЫ И ИХ РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

А. Бетон

4.6*. Для сборных и монолитных бетонных и железобетонных конструкций убежищ должен применяться тяжелый бетон проектной марки не ниже М200, а для колонн и ригелей - не ниже М300.

Бетонные блоки для стен высотой 2,4 м следует предусматривать марки не ниже М100. Раствор для заделки швов сборных железо­бетонных конструк­ций принимать марки не ниже M100, а для кладки стен - не ниже М50.

4.7. При расчетах конструкций защитных соору­жений на экви­валентные статические нагрузки нормативные сопротивления бетона осевому сжа­тию призм (призменная прочность) R пр н и сопротив­ление осевому растяжению R р н принимаются в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных кон­струкций. При этом коэффициенты безопасности по бетону при сжатии К б.с и растяжении K б.р принимаются равными: К б.с = 1,15 и K б.р =1,25.

Расчетные сопротивления бетона и начальные модули упругости, кгс/см 2 , при проектной марке бетона

Сжатие осевое (призменная проч­ность) R пр

Растяжение осевое R р

Модуль упругости бетона естест­венного твердения Е б × 10 5

Примечание. Модуль упругости бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении, принимается равным 0,9 Е б .

4.8* Расчетные динамические сопротивления бетона в проектируемых конструкциях защитных сооружений следует принимать равными расчетным сопротивлениям бетона при расчете на эквивалент­ные статические нагрузки согласно табл. 19* умноженным на коэффициент динамического упроч­нения бетона, принимаемый равным:

при расчете по предельному состоянию I а

при расчете по предельному состоянию I б

4.9. Расчетные сопротивления бетона, указанные в табл. 19* следует умножать на коэффициенты условий работы бетона, принимаемые по табл. 20.

Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы бетона

1. Попеременное замораживание и оттаивание при эксплуатации кон­струкций в водона­сыщен­ном со­стоянии и расчетной зимней тем­пературе наружного воздуха:

ниже минус 20 до минус 40°С включительно

ниже минус 5 до минус 20°С включительно

минус 5 ° С и выше

2. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях эксплуатации конструкций при эпизоди­ческом водонасыщении при рас­четной зимней температуре наруж­ного воздуха:

минус 40 ° С и выше

3. Бетонные конструкции

4. Нарастание прочности бетона по времени, кроме бетонов марки M600 и выше и бетонов на глино­земистом цементе, алюминатных и али­товых портландцементах

5. Бетонные и железобетонные эле­менты завод­ского изготовления

4.10. Расчетное динамическое сопротивление бетона срезу R ср д следует принимать равным рас­четному сопротивлению бетона осевому сжатию (призменная прочность) R пр согласно табл. 19*, умноженному на коэффициент, равный 0,25.

Б. Арматура

4.11*. Выбор арматурных сталей для железобетон­ных конструкций убежищ должен производиться с учетом требований главы СНиП по проектирова­нию бетонных и железобетонных конструкций и согласно табл. 21* настоящих норм.

Для закладных деталей и соединительных накладок должна применяться прокатная углеро­дистая сталь класса С38/23 согласно требованиям главы СНиП по проектированию стальных конст­рукций. При этом коэффициент упрочнения стали следует принимать К у = 1,4 и коэффициент усло­вий работы m = 1,1.

1. Продольная рабочая растянутая и

сжатая арматура, определяемая рас ­ че ­ том

2. Продольная рабочая сжатая,

арматура, опре­деляемая расчетом

3. Поперечная арматура, определяе-

4. Конструктивная арматура

(при отсутс ­ т ­ вии

4.12* При расчете железобетонных конструкций убежищ на эквивалентные статические нагрузки (по предельному состоянию первой группы) расчет­ные сопротивления рабочей стержневой горяче­катаной арматуры классов А- I , А- II и А- III , назна­чаемой для сечений элементов, следует принимать численно равными нормативным сопротивлениям арматурных сталей согласно главе СНиП по проек­тированию бетонных и железобетонных конструк­ций, с учетом коэффициента надежности по арма­туре К а , равного 1.

При назначении в конструкциях убежищ арматур­ной стали класса A-IV ее расчетное сопротивление определяется по нормативному сопротивлению, принимаемому по указанной в этом пункте главе СНиП, с учетом коэффициента надежности по арматуре К а , равного 1,2(1,1).

Расчетное сопротивление проволочной арматуры класса Вр- I определяется по нормативному сопро­тивлению растяжению, принимаемому согласно главе СНиП по проектированию бетонных и железо­бетонных конструкций, с учетом коэффициента надежности по арматуре К а , равного 1.1.

Примечание. В скобках указан коэффициент надежности по арматуре класса A-IV для условий проектирования конструкций, изготовляемых или возводимых после 1 января 1983 г.

4.13*. Расчетные динамические сопротивления арматуры R а д , R а.х д , R а.с д следует определять по расчетным сопротивлениям, указанным в табл. 22*, умножая их на коэффициенты динамического упрочнения арматурной стали, приведенные в табл. 23*.

Расчетные сопротивления арматуры классов A- I , А- II и А- III , указанные в табл. 22* при расчете конструкции на изгиб следует умножать на коэффи­циент условий работы m б , равный 1,1.

Расчетные сопротивления арматуры при расчете конструкций на эквивалентные статические нагрузки, кгс/см 2

Модуль упруго­сти кгс/см 2

Относи­тель­ные удлине­ния при разрыве d , %

Вид и класс арматуры

продольной и попереч­ной при рас­чете норма­ль­­ных и нак­лон­ных сече­нии на дей­ст­вие изги­бающего мо­мента R а

поперечной (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклон­ных сечений на действие попе­речной силы R а.х

1. Горячекатаная гладкая стер­ж­невая класса A- I

2.Горячекатаная периодичес ­ ко ­ го про­филя стержневая:

3. Проволочная арматура кла­сса Вр- I :

Примечания: 1. В сварных каркасах, в которых стержни, рассчитываемые на действие поперечной силы, предусматри­ваются из арматуры класса А- III диаметром меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значение R а.х принимается равным: для диаметров 6-8 мм - 2500 кгс/см 2 , для диаметров 10-40 мм - 2600 кгс/см 2 .

2. В расчетных сопротивлениях R а.х , в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, учтен коэффициент условий работы поперечной арматуры на действие поперечной силы.

3. В скобках указаны расчетные сопротивления арматуры для условий проектирования конструкций, изготовляемых или возводимых после 1 января 1983 г.

4. Значения R а.х , в случае применения проволочной арматуры класса Вр- I в вязаных каркасах, следует увеличивать по сравнению с указанными в табл. 22* на 100 кгс/см 2 для каждого диаметра проволоки.

Условия применения арматурной стали

Условные обозначе­ния коэффи­циентов

Значения К у.р и К у.с для арматуры классов

1. В растянутой зоне

2. В сжатой зоне

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

4.14. Расчет элементов железобетонных кон­струкций убежищ по прочности должен произво­диться для сечений, нормальных и наклонных к продольной оси элементов. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное дей­ствие нагрузки (смятие и продавливание) .

Расчет сечений изгибаемых и внецентренно сжа­тых элементов сборно-монолитных конструкций производится так же, как монолитных. В рабочую высоту сечения следует включать высоту сборных элементов, при этом необходимо обеспечивать совместную их работу.

Сборно-монолитные железобетонные конструк­ции должны прове­ряться расчетом на воздействие скалывающих напряжении.

4.15. Расчет прочности элементов железобетон­ных конструкций по сечениям, нормальным к оси элемента, производится исходя из следующего:

сопротивление растянутого бетона не учитыва­ется, и все растягивающие усилия передаются на арматуру, причем напряжения в ней принимаются равными расчетным динамическим сопротивлениям арматурной стали на растяжение;

сопротивление бетона сжатию принимается рав­ным динамическому сопротивлению бетона, а эпюра напряжений в сжатой зоне условно считается прямоугольной (в отдельных случаях принимается трапе­циевидной с коэффициентом полноты 0,75);

сжимающие напряжения в арматуре сжатой зоны элементов принимаются равными динамичес­ким расчетным сопротивлениям арматурной стали на сжатие.

4.16*. Определение внутренних усилий (изгибаю­щих моментов, продольных и поперечных сил) в элементах конструкций защитных сооружений сле­дует производить по правилам строительной меха­ники от нагрузок, определяемых согласно требова­ниям п. 3.1* настоящих норм.

Расчет конструкций убежищ целесообразно производить в целом как рамы. В случае с неуравно­вешенными внешними нагрузками расчет конструк­ции убежищ следует производить как рамы с допол­нительными стержнями или, условно разрезав по стенам, рассчитать раздельно покрытие и фунда­ментную плиту как неразрезные балки.

При расчете поэлементно следует учитывать перераспределение усилий.

При расчете статически неопределимых балочных и рамных систем на эквивалентные статические нагрузки по состоянию I а допускается учитывать перераспределение усилий между опорой и пролетом вследствие пластических деформаций или появления трещин. При этом уменьшение на опоре изгибающего момента, получаемого по расчету на эквивалентные статические нагрузки, допус­кается до 50 % для балок и 30 % для плит перекры­тий и фундаментов.

Для сборно-монолитных и монолитных балоч­ных плит покрытий (за исключением плит без­балочных покрытий) заглубленных защитных со­оружений, рассчитываемых без учета распора, возникающего вследс­твие ограничения горизонталь­ных перемещений опорных сечений, заделанных в железобетонные стены или ригели, следует умень­шать рабочую арматуру в пролете:

на 20 % - при x д £ 0,2;

на 15% - при 0,2 < x д £ 0,3;

на 10% - при 0,3 < x д £ 0,4.

При x д > 0,4 влияние распора не учитывается.

Динамическую прочность сборных изгибаемых железобетонных элементов, имеющих закрепление на концах или надежное замоноличивание, с учетом распора можно определить по методике, изложен­ной в прил. 11*.

4.17. При применении в защитных сооружениях предварительно напряженных железобетонных кон­струкций предельное усилие, отвечающее расчетным динамическим характеристикам материалов при расчете на эквивалентные статические нагрузки, должно быть больше усилия, вызывающего образо­вание трещин в убежищах, не менее чем на 25 %.

В предварительно напряженных конструкциях, используемых для убежищ, не допускается приме­нять арматуру, для которой относи­тельное удли­нение при разрыве d меньше 4 %. Предварительно напря­же­нные конструкции, в которых арматура не имеет сцепления с бетоном, применять в убежищах не допускается.

А. Внецентренно сжатые элементы

4.18. Расчет внецентренно сжатых элементов на действие сжимающей продольной силы N произво­дится в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железо ­ бето ­ н ­ ных конструкций. Для случая, когда расчетный экс­центриситет продольной силы е равен нулю, а рас­четная длина элемента l 0 £ 20 h , расчет сжатых элементов допускается производить из условия

N = j [ R пр д F + R а.с д ( F а + F ¢ а )]. (12)

где j - коэффициент, принимаемый по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;

F а - площадь сечения растянутой арма­туры, см 2 ;

F ¢ а - площадь сечения сжатой арматуры, см 2 ;

F - площадь сечения элемента, см 2 ;

N - продольная сила от действия постоянных, длительных и кратковременных (эквивалентных статических) нагрузок, определяемая из выражения

N = N экв.ст + N дл ;

R пр д - расчетная динамическая призменная прочность бетона;

R а.с д - расчетное динамическое сопротивление сжатию арматуры.

4.19. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура со­средоточена у перпендикулярных указанной плос­кости граней элемента, должен производиться в зависимости от соотношения между величиной относительной высоты сжатой зоны бетона x д , определяемой из соответствующих условий равно­весия, и граничным значением относительной вы­соты сжатой зоны бетона x R д , при котором пре­дельное состояние элемента наступает одновре­менно с достижением в растянутой арматуре напря­жения, равного расчетному динамическому сопро­тивлению арматуры растяжению.

при x д £ x R д - с учетом расчетных динами­ческих сопротивлении арматуры;

при x д > x R д - с учетом напряжений, дости­гаемых в арматуре, по формуле

где x д - относительная высота сжатой зоны бетона, определяемая из выражения

h 0 - рабочая высота сечения;

х д - высота сжатой зоны бетона при эквивалентной статической нагрузке;

R а д - расчетное динамическое сопротивление растяжению арматуры;

s а д - напряжение в растянутой арматуре, не достигшей предела текучести;

m - коэффициент армирования сечения растянутой зоны.

4.20*. Величина x R д определяется по формуле

где x 0 д - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле

x 0 д = 0,85 - 0,0008 R пр д . (14а)

где R пр д - расчетная динамическая призменная прочность бетона.

4.21*. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 4.19 на­стоящей главы, следует производить:

а) при £ x R д - по формуле

Ne £ R пр д bx д ( h 0 - 0,5 x д ) + R а.с д F ¢ а ( h 0 - a ¢ ) . (15)

при этом высота сжатой зоны определяется по формуле

N + R пр д F а - R а.с д F ¢ a = R пр д bx д ; (16)

б) при x д = ³ x R д по формуле (15), при этом высота сжатой зоны определяется:

для элементов из бетона марки М400 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов А- I , А -II , A-III и A-IV - по формуле

N + s а д F a - R а.с д F ¢ a = R пр д bx д , (17)

где s а д - определяется по формуле (13).

При расчете железобетонных наружных стен значение эксцентриситета е в формуле (15) сле­дует определять из выражения

где М - момент от горизонтальной эквивалентной статической нагрузки, опре­деляемой по пп. 3.20* и 3.21*;

N - продольная сила от вертикальной эквивалентной статической нагрузки, определяемой по п. 3.19*;

h - толщина стены;

a - расстояние от равнодействующей усилий в растянутой арматуре до ближайшей грани сечения;

К е - коэффициент, учитывающий изменение эксцентриситета во времени и принимаемый по табл. 23а*.

Какой бетон следует применять для железобетонных конструкций убежищ

ЗАЩИТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ

The protective shelters of civil defense

Дата введения 2014-06-01

Сведения о своде правил

1 ИСПОЛНИТЕЛИ - ФГБУ ВНИИ ГОЧС (ФЦ) и ОАО "ЦНИИПромзданий"

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство", Федеральным автономным учреждением "Федеральный центр нормирования, стандартизации и технической оценки соответствия в строительстве" (ФАУ "ФЦС")

3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России)

6 Пересмотр СП 88.13330.2011 "СНиП II-11-77* Защитные сооружения гражданской обороны"

В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в установленном порядке. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика (Минстрой России) в сети Интернет

ВНЕСЕНА опечатка (сайт ФАУ "ФЦС" по состоянию на 24.10. 2014)

Опечатка внесена изготовителем базы данных

Изменения N 1, 2 внесены изготовителем базы данных по тексту изданий - М.: Стандартинформ, 2017 год; М.: Стандартинформ, 2019

Введение

Настоящий свод правил разработан с целью повышения уровня безопасности людей в защитных сооружениях и сохранности материальных ценностей в соответствии с Федеральным законом от 30 декабря 2009 г. N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений", повышения уровня гармонизации нормативных требований с европейскими нормативными документами, применения единых методов определения эксплуатационных характеристик и методов оценки.

Свод правил СП 88.13330.2014 "СНиП II-11-77* Защитные сооружения гражданской обороны" разработан следующим авторским коллективом: ФГБУ ВНИИ ГОЧС (ФЦ) в составе специалистов: руководитель работы - д-р техн. наук, проф. Г.П.Тонких, канд. техн. наук И.В.Сосунов, канд. техн. наук О.А.Симаков, Н.Н.Посохов; ОАО "ЦНИИПромзданий": д-р техн. наук, проф. В.В.Гранев; канд. техн. наук С.М.Гликин; канд. техн. наук В.А.Коробков, К.В.Авдеев; 26 ЦНИИ - филиал ОАО "31 ГПИСС": д-р техн. наук С.Н.Латушкин, канд. техн. наук И.А.Приходько; ФГБУ ВНИИПО МЧС России: Е.А.Москвилин; ОАО "Метрогипротранс": П.Д.Павлов, Д.Е.Савельвева; ГУП "Моспроект-2": М.Д.Сусахина; ЗАО "НПЦ ИРЭБ": В.В.Белов; ООО "ЦИЭКС": д-р техн. наук, проф. С.П.Сущев, д-р техн. наук, проф. В.И.Ларионов, канд. техн. наук И.А.Адаменко, канд. техн. наук С.П.Коряжин, д-р техн. наук, проф. В.В.Самарин, канд. техн. наук И.В.Панов; ОАО "СантехНИИпроект": А.Г.Харченко; д-р техн. наук В.Н.Шульгин.

Изменение N 2 к своду правил СП 88.13330.2014 "СНиП II-11-77* Защитные сооружения гражданской обороны" разработано авторским коллективом ФГБУ ВНИИ ГОЧС (ФЦ) (д-р техн. наук, проф. Г.П.Тонких, канд. техн. наук И.В.Сосунов, Н.Н.Посохов).

Изменение N 1 к своду правил СП 88.13330.2014 "СНиП II-11-77* Защитные сооружения гражданской обороны" разработано следующим авторским коллективом: ФГБУ ВНИИ ГОЧС (ФЦ) в составе специалистов: руководитель работы - д-р техн. наук, проф. Г.П.Тонких, канд. техн. наук И.В.Сосунов, Н.Н.Посохов, Р.А.Бузин; 26 ЦНИИ - филиал ОАО "31 ГПИСС": д-р техн. наук С.Н.Латушкин, канд. техн. наук И.А.Приходько.

1 Область применения

1.1 Настоящий свод правил устанавливает требования по расчету с учетом динамических нагрузок, по объемно-планировочным и конструктивным решениям, к санитарно-техническим системам, электротехническим устройствам, связи и противопожарные требования, а также требования к проведению обследований технического состояния существующих защитных сооружений гражданской обороны.

1.2 Настоящий свод правил распространяется на проектирование новых и обследование существующих защитных сооружений гражданской обороны.

1.3 Для метрополитенов данный свод правил действителен только в части нагрузок и расчетных характеристик материалов (разделы 7 и 8).

2 Нормативные ссылки

В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы:

ГОСТ 9.602-2016 Единая система защиты от коррозии и старения. Сооружения подземные. Общие требования к защите от коррозии

ГОСТ 305-2013 Топливо дизельное. Технические условия

ГОСТ 13579-78 Блоки бетонные для стен подвалов. Технические условия

ГОСТ 31189-2015 Смеси сухие строительные. Классификация

ГОСТ Р 42.3.02-2014 Гражданская оборона. Технические средства связи и управления. Классификация. Общие технические требования

ГОСТ Р 42.4.01-2014 Гражданская оборона. Защитные сооружения гражданской обороны. Методы испытаний

ГОСТ Р 42.4.03-2015 Гражданская оборона. Защитные сооружения гражданской обороны. Классификация. Общие технические требования

ГОСТ Р 55200-2012 Гражданская оборона. Степень ослабления проникающей радиации ограждающими конструкциями защитных сооружений гражданской обороны. Общие требования к расчету

СП 7.13130.2013 Отопление, вентиляция и кондиционирование. Требования пожарной безопасности

СП 10.13130.2009 Системы противопожарной защиты. Внутренний противопожарный водопровод. Требования пожарной безопасности

СП 14.13330.2018 "СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах"

СП 15.13330.2012 "СНиП II-22-81* Каменные и армокаменные конструкции" (с изменениями N 1, N 2)

СП 22.13330.2016 "СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений"

СП 25.13330.2012 "СНиП 2.02.04-88 Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах" (с изменением N 1)

СП 30.13330.2016 "СНиП 2.04.01-85* Внутренний водопровод и канализация зданий"

СП 52.13330.2016 "СНиП 23-05-95* Естественное и искусственное освещение"

СП 59.13330.2016 "СНиП 35-01-2001 Доступность зданий и сооружений для маломобильных групп населения"

СП 60.13330.2016 "СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха"

СП 63.13330.2012 "СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения" (с изменениями N 1, N 2, N 3)

СП 131.13330.2012 "СНиП 23-01-99* Строительная климатология" (с изменениями N 1, N 2)

СП 132.13330.2011 Обеспечение антитеррористической защищенности зданий и сооружений. Общие требования проектирования

СП 165.1325800.2014 "СНиП 2.01.51-90 Инженерно-технические мероприятия по гражданской обороне" (с изменением N 1)

СанПиН 2.1.4.1074-01 Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем питьевого водоснабжения. Контроль качества

Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных стандартов (сводов правил и/или классификаторов) в информационной системе общего пользования - на официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячно издаваемого информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный стандарт (документ), на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта (документа) с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный стандарт (документ), на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого стандарта (документа) с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт (документ), на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный стандарт (документ) отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил можно проверить в Федеральном информационном фонде технических регламентов и стандартов.

3 Термины и определения

В настоящем своде правил применены следующие термины с соответствующими определениями.

3.1 воздействие: Нагрузка, изменение температурно-влажностного режима, влияние на защитное сооружение окружающей среды, осадка оснований, изменение свойств материалов во времени и другие факторы, вызывающие изменение напряженно-деформированного состояния строительных конструкций, которые при проведении расчетов допускается задавать в виде эквивалентно-статических нагрузок.

3.2 герметичность сооружения: Защитное свойство сооружения, характеризуемое степенью воздухонепроницаемости ограждающих строительных конструкций по границам герметизации, в том числе стыков сборных элементов, входных устройств, мест пропуска коммуникаций, газовоздушных трактов.

3.3 гражданская оборона: Система мероприятий по подготовке к защите и по защите населения, материальных и культурных ценностей на территории Российской Федерации от опасностей, возникающих при военных конфликтах или вследствие этих конфликтов, а также при чрезвычайных ситуациях природного и техногенного характера.

3.3а заглубленные и другие помещения подземного пространства: Помещения с отметкой пола ниже планировочной отметки земли.

3.4 защитное сооружение гражданской обороны (ЗС ГО): Специальное сооружение, предназначенное для защиты населения, личного состава сил гражданской обороны, а также техники и имущества гражданской обороны от воздействий средств нападения противника.

3.5 защита населения в чрезвычайных ситуациях: Совокупность взаимоувязанных по времени, ресурсам и месту проведения мероприятий РСЧС, направленных на предотвращение или максимальное снижение угрозы жизни, здоровью и потерь населения от поражающих факторов и воздействий источников чрезвычайных ситуаций.

3.6 зона чрезвычайной ситуации: Территория, на которой сложилась чрезвычайная ситуация.

3.7 инженерно-технические мероприятия гражданской обороны и предупреждения чрезвычайных ситуаций (ИТМ ГОЧС): Совокупность реализуемых при строительстве проектных решений, направленных на обеспечение защиты населения, территорий и снижение материального ущерба от ЧС техногенного и природного характеров, от опасностей, возникающих при ведении военных конфликтов или вследствие этих конфликтов, а также при диверсиях и террористических актах.

3.8 комплексное обследование технического состояния здания (сооружения): Комплекс мероприятий по определению и оценке фактических значений контролируемых параметров фундаментов, строительных конструкций, инженерного обеспечения (оборудования, трубопроводов, электрических сетей и др.), характеризующих работоспособность объекта обследования и определяющих возможность его дальнейшей эксплуатации, реконструкции или необходимость восстановления, усиления, ремонта, включающий в себя обследование технического состояния здания (сооружения), теплотехнических и акустических свойств конструкций, систем инженерного обеспечения объекта, за исключением технологического оборудования.

Какой бетон следует применять для железобетонных конструкций убежищ

8.2.1 Для железобетонных конструкций убежищ должны применять тяжелый бетон класса не ниже В15, а для ригелей и колонн - не менее В25.

Бетонные блоки для стен следует проектировать из бетона класса не ниже В7,5. Бетон для замоноличивания стыков сборных элементов железобетонных конструкций следует принимать не ниже класса В7,5.

8.2.2 При расчетах конструкций убежищ на особое сочетание нагрузок вводят расчетные динамические сопротивления бетона осевому сжатию Rbd и растяжению Rbt,d.

Расчетные динамические сопротивления бетона Rbd и Rbt,d определяют делением соответствующих нормативных сопротивлений бетона по СП 63.13330 на коэффициент надежности по бетону и умножением результатов деления на коэффициент динамического упрочнения бетона.

Значения коэффициентов надежности по бетону принимают равными:


- 1,15 - при сжатии;


- 1,25 - при растяжении.

Значения коэффициентов динамического упрочнения бетона γbv принимают равными:

Какой бетон следует применять для железобетонных конструкций убежищ

Марки по самонапряжению

6.1.5 Проектный возраст бетона, т.е. возраст, в котором бетон должен приобрести все нормируемые для него показатели качества, назначают при проектировании, исходя из возможных реальных сроков загружения конструкций проектными нагрузками, с учетом способа возведения конструкций и условий твердения бетона. При отсутствии этих данных класс бетона устанавливают в проектном возрасте 28 сут.

Значение нормируемых отпускной и передаточной прочности бетона в элементах сборных конструкций следует назначать в соответствии с ГОСТ 13015 и стандартами на конструкции конкретных видов.

6.1.6 Для железобетонных конструкций следует применять класс бетона по прочности на сжатие не ниже В15.

Для предварительно напряженных железобетонных конструкций класс бетона по прочности на сжатие следует принимать в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, но не ниже В20.

Передаточную прочность бетона (прочность бетона к моменту его обжатия, контролируемая аналогично классу бетона по прочности на сжатие) следует назначать не менее 15 МПа и не менее 50% принятого класса бетона по прочности на сжатие.

6.1.7 Мелкозернистый бетон без специального экспериментального обоснования не допускается применять для железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию многократно повторяющейся нагрузки, а также для предварительно напряженных конструкций пролетом свыше 12 м при армировании проволочной арматурой классов В, и К.

Класс мелкозернистого бетона по прочности на сжатие, применяемого для защиты от коррозии и обеспечения сцепления с бетоном напрягаемой арматуры, расположенной в пазах и на поверхности конструкции, должен быть не ниже В20, а для инъекции каналов - не ниже В25.

6.1.8 Марку бетона по морозостойкости следует назначать в зависимости от требований, предъявляемых к конструкциям, режима их эксплуатации и условий окружающей среды согласно СП 28.13330.

Для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям окружающей среды при расчетной отрицательной температуре наружного воздуха в холодный период от минус 5°С до минус 40°С, принимают марку бетона по морозостойкости не ниже F75. При расчетной температуре наружного воздуха выше минус 5°С для надземных конструкций марку бетона по морозостойкости не нормируют.

6.1.9 Марку бетона по водонепроницаемости следует назначать в зависимости от требований, предъявляемых к конструкциям, режима их эксплуатации и условий окружающей среды согласно СП 28.13330.

Для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям при расчетной отрицательной температуре наружного воздуха выше минус 40°С, а также для наружных стен отапливаемых зданий марку бетона по водонепроницаемости не нормируют.

6.1.10 Основными прочностными характеристиками бетона являются нормативные значения:

сопротивления бетона осевому сжатию ;

сопротивления бетона осевому растяжению .

Нормативные значения сопротивления бетона осевому сжатию (призменная прочность) и осевому растяжению (при назначении класса бетона на прочность на сжатие) принимают в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие В согласно таблице 6.7.

При назначении класса бетона по прочности на осевое растяжение , нормативные значения сопротивления бетона осевому растяжению принимают равными числовой характеристике класса бетона на осевое растяжение.

6.1.11 Расчетные значения сопротивления бетона осевому сжатию и осевому растяжению определяют по формулам:

Читайте также: