Армирование стен лира сапр

Обновлено: 18.05.2024

Поперечное армирование плиты перекрытия. Неадекват в результатах расчёта.

Привет форумчанам.
Вот, в очередной раз сталкиваюсь с неадекватными результатами поперечного армирования плиты перекрытия, в этот раз объект магазин с нормативной нагрузкой 400кг/м2. Шаг колонн примерно 7 метров. Толщина плиты 250мм. Перекрытие безбалочное, колонны 400мм. Лира-АРМ выдаёт какие-то заоблачные результаты в зоне прям возле колонн. Как правильно заармировать эту зону поперечной арматурой?

Я ещё могу понять армирование в голубых зонах, где площадь сечения 10,1см2/п.м. что соответствует арматуре диаметром 12мм с шагом 100мм. Но что делать с тем, что в бардовой зоне и тем-более в чёрной я просто не представляю.

если это магазин. то будут и венткороба и подвесные потолки. прямой резон сделать ребра вниз 400х200(h) мм в свету, фактически частично скрытая ригельная система и не связываться с проблемами безбалки. иначе более верить расчету на продавливание и капители уместны. Central Asia

Задай в модели уширение ж/б плиты перкрытия в зоне колоны (700-800 х 700-800 х 500Н уточни расчетом) должно получится.

Программа дает всегда адекватный резултат главное адекватно смоделировать.

Одесса-Мама 700-800 х 700-800 х 500Н уточни расчетом Что такое 500Н? Толщина плиты 500 мм? Central Asia

В зоне колонны Н это толщина плиты, можешь сделать 400мм расчет покажет, (800-800 ячейка)

Кстати сейсмике нет у Тебя наверное? при сейсмике не разрешается без ригелельный каркас шагом колон более 6,0м

Последний раз редактировалось Rizo, 29.12.2011 в 16:23 . Одесса-Мама

Хотел ещё спросить следующее. А что будет (на практике) если уширения не делать. Какого плана разрушения плиты возможны?

Сечение профилей уменьшились вдвое, но всё-равно 146см2 это слишком много. Ну не до метра-же увеличивать толщину плиты?!

Последний раз редактировалось РастОК, 29.12.2011 в 16:42 . Central Asia Ну вообще то так как узел сопряжения (между этажом) у без ригельного каркаса очень напряженный то в плите перекрытия у колоны если не до армировать или не уширить пойдут трещины. (чисто теоретически, на практике не встречал и не желаю встечать и не кому не дай бох встретить в будушем).
Насоветую:
Дурак учится на своих ошибках, умный на чужих. Странно. я думал уже нет совсем людей, которые смотрят на поперечное армирование в лире. ан нет. не перевелись еще.
Ну да ладно. Делайте расчет на продавливание, а на то, что в данном случае дает лира - забей.
Кстати, если сделать капители, то толщину плиты можно и 200мм сделать.

Расчет железобетонных конструкций АРМ-САПР

В режиме конструирования железобетонных конструкций реализован подбор площадей сечения арматуры колонн, балок, плит, диафрагм и оболочек по первому и второму предельным состояниям в соответствии с действующими в мире нормативами. По результатам расчета формируются чертежи балок и колонн, а также создаются dxf файлы чертежей.

Конструирование является одним из режимов графической среды пользователя. Предусмотрено использование произвольных характеристик бетона и арматуры, что имеет большое значение при расчетах, связанных с реконструкцией сооружений. Реализованы самые общие случаи подбора арматуры: произвольного сечения при косом внецентренном сжатии (растяжении) с возможностью выделения угловых стержней. Данный режим позволяет объединять несколько однотипных элементов в конструктивный элемент и производить увязку арматуры по длине всего этого элемента. По результатам расчета формируются чертежи балок и колонн, а также создаются dxf файлы чертежей.

Контуры продавливания для фундаментной плиты Cистемы и процессоры

Реализованы следующие нормативы:

Подбор арматуры в пластинчатых элементах

Для подбора арматуры в пластинчатых элементах (балки-стенки, плиты, оболочки) реализована методика Карпенко для нормативов СНиП 2.03.01-84 , ТСН – 100 , ДСТУ 3760-98 , СНиП 52-01-2003 (кроме EuroCode 2), а для EuroCode 2 реализована методика Вуда.

Мозаика армирования Настройка вариантов конструирования Локальный режим армирования Конструирование балки

Подбор арматуры в стержневых элементах

Для подбора арматуры в стержневых элементах реализованы универсальные итерационные оптимизирующие методы, позволяющие по однотипной методике рассчитывать сечения произвольной формы (прямоугольные, крестовые, тавровые, двутавровые, коробчатые, уголковые , круглые, кольцевые) с произвольным расположением арматуры на произвольные виды напряженного состояния (плоский изгиб, косой изгиб, изгиб с кручением, плоское внецентренное сжатие – растяжение, одновременное действие всех шести видов усилий – M_x, M_y, N, Q_x, Q_y, M_кр.

При подборе арматуры учитываются фундаментальные положения реализуемых норм.

Возможности

В итерационных алгоритмах реализованы оптимизирующие принципы: приоритетно наращивается арматура в наиболее напряженных зонах сечения, учитывается взаимное влияние арматуры подобранной по разным РСУ или РСН. Реализованные алгоритмы отвечают требованиям гибкости, так как пользователю предоставляется возможность назначать режимы подбора арматуры:

выбирать тип расположения арматуры по сечению (симметричное относительно одной или двух главных осей сечения, равномерное расположение арматуры вдоль заданных граней, произвольное расположение арматуры);

назначать режим «угловые стержни», по которому универсальный алгоритм приоритетно наращивает площадь арматуры в угловых зонах – в ряде случаев такой подход позволяет сократить расход арматуры на 20-30% по сравнению с другими типами расположения арматуры по сечению;

назначать предельные диаметры арматурных стержней при подборе арматуры по второму предельному состоянию, так как назначение меньших диаметров улучшает сопротивляемость железобетонного элемента трещинообразованию и в этом случае площадь требуемой арматуры может быть значительно уменьшена;

регулировать параметры итерационного процесса, несколько уменьшая точность подбора арматуры (в этом случае погрешность может составлять 3-5%), но значительно увеличивая быстродействие алгоритма и наоборот.

Армирование стен лира сапр

Интеграция ЛИРА-САПР. BIM-технологии
Работа с ЛИРА-САПР (ВИЗОР-САПР)
- Уроки для начинающих
- Создание расчетных схем
- Организация расчета
- Анализ результатов
- Документирование
- Создание 3D модели
- Импорт моделей
- Корректировка 3D модели
- Нагрузки
- Поверхности
- САПФИР-ЖБК
- САПФИР-Генератор
- Документирование
- Организация вариантного проектирования
- Железобетонные конструкции
- Металлические конструкции
- Каменные и армокаменные конструкции
- Сталежелезобетонные конструкции
- Панельные здания
- Мостовые конструкции
- Основания и фундаменты
- Нормативы
- Теплопроводность
Юрий Гензерский

Руководитель группы сопровождения. Главный инженер компании «ЛИРА САПР»

Лариса Батрак

Ведущий инженер-программист компании «ЛИРА САПР». Разработка программных комплексов.

Александр Лазарев

Ведущий инженер технической поддержки компании «ЛИРА САПР».
Сопровождение программых комплексов МОНОМАХ-САПР, САПФИР, ЭСПРИ.

САПФИР-Генератор. Система визуального программирования

В цепочке BIM появился новый гибкий инструмент - система визуального программирования, позволяющая в.

Нормативы EuroCode в ПК ЛИРА-САПР 2018

В ЛИРА-САПР 2018 реализованы нормативы EuroCode, включая требования Республики Беларусь и Казахстана.

Принятие решения об армировании плит

В рамках этой статьи приведём рекомендации по принятию решения о диаметре арматуры в плите.

Какой выполнять конструирование плиты перекрытия

При конструировании плит перекрытия, часто применяется приём, когда по всей площади плиты устанавливается арматурная сетка с определённым сочетанием параметров шаг/диаметр, например – арматура диаметром 16 мм с шагом 200 мм в двух направлениях, условное обозначение будет выглядеть так d16 200x200. Такую арматурную сетку ещё называют «фоновой арматурой».

Шаг арматурных стержней назначается исходя из:
- обеспечения требуемой площади арматуры;
- удобства размещения стержней;
- возможность бетонирования конструкции;
Наиболее распространённый шаг для армирования безбалочных плит перекрытий — 200х200 мм.
Диаметр арматурных стрежней следует назначать так, чтобы:
- была обеспечена требуемая площадь арматуры;
- расход арматурной стали был рациональным;
Рациональный расход арматурной стали предполагает сосредоточение большого количества арматуры в местах с наибольшей концентрацией изгибающих моментов, т.е. на опорах и в пролёте плиты, а в наименее напряжённых участках, площадь арматуры может быть сокращена до наименьшего допустимого значения по условиям прочности и трещиностойкости.

Реализация метода на примере

Согласно мозаики результатов, в месте опирания плиты на колонну, требуется установить стержни диаметром 32 мм с шагом 200 мм (s200d32), а в пролётной части достаточно s200d14, за исключением участка между колоннами, где требуется s200d18.
Внимание! Просто взять фоновое армирование по минимальному полученному результату, а там, где этой площади не хватит – уложить дополнительные стержни нельзя. Следует проанализировать – не будут ли эти стержни отличаться диаметром. Если отличие в диаметре есть, то нужно проверить, как отразится на работе плиты изменение привязки центра тяжести арматуры и не будут ли нарушены минимальные требования по защитному слою. На основании вышесказанного, расхождения диаметров лучше не допускать.
Способ 1 — работа с числами на шкале армирования

Применим следующий подход: примем раскладку фоновой арматуры с шагом 200 мм. В тех местах, где требуется усиление, шаг 100 мм. Чтобы обеспечить требуемую площадь арматуры для принятых шагов раскладки, возьмём максимальное значение площади арматуры на шкале результатов и разделим на два:

Сопоставим это значение со шкалой и подберём диаметр стержня, который эту площадь перекроет.

Подойдёт стержень диаметром 25 мм. При шаге раскладки 200 мм, он обеспечивает площадь арматуры 24.5 см 2 /1м. При шаге 100 мм, площадь будет равна 24.5*2=49 см 2 .

Данный подход экономит время, но может привести к нецелевому расходу арматуры.

Способ 2 — работа с таблицами результатов

При визуализации мозаики результатов, программа, в нижней части окна, выдаёт номер элемента, в котором подобрано максимальное значение площади арматуры.

Выделив этот элемент при помощи полифильтра, нужно вызвать окно задания таблиц результатов для железобетонных конструкций и создать таблицу Арматура в элементах пластин. Если перед этим был выделен какой-то элемент, то результат будет показан только для него.

В таблице содержится максимальное значение площади арматуры 36.72 см 2 , что соответствует участку шкалы между s200d28 и s200d32. Выполним тот же самый порядок действий, что и в прошлый раз, но для нового значения площади.

Подойдёт стержень диаметром 22 мм. При шаге раскладки 200 мм, он обеспечивает площадь арматуры 19 см 2 /1м. При шаге 100 мм, площадь будет равна 19*2=38 см 2 .

Учет расчетной высоты стен при проверке и подборе армирования

При расчете внецентренно сжатых элементов в общем случае следует учитывать влияние продольного изгиба на увеличение эксцентриситета продольной силы, т.е. влияние продольного изгиба.

Как правило, усилия в элементах расчетных моделей определяются без учета деформированной схемы. Поэтому для учета продольного изгиба при выполнении конструктивного расчета нормального сечения (проверка или подбор армирования) следует корректировать полученные из расчета по недеформированной схеме изгибающие моменты.

В основе принятого в нормах проектирования СП 63.13330 подхода по учету продольного изгиба (пункт 8.15) используется метод критических сил (параграф 3.2.13[1] и 3.2.1 [2]).

Следует отметить, что в основе расчетной модели, приведенной в нормах проектирования, лежит внецентренно сжатый элемент с шарнирными закреплениями по концам. Упругая линия данного стержня имеет вид синусоиды с максимальным выгибом в середине пролета.

Принятая для учета продольного изгиба расчетная модель
Функция ПК ЛИРА-САПР «Учет расчетной высоты» предназначена для учета продольного изгиба из плоскости пластинчатого конечного элемента.

При «учете расчетной высоты» происходит корректировка изгибающего момента My, полученного по результатам расчета, с учетом коэффициента η. При этом согласованные оси для выдачи результатов должны быть направлены таким образом, что местная ось Y1 смотрела вертикально (для стен «высота» определяется направлением согласованной оси Y1).

Решение по учету продольного изгиба принимает пользователь в зависимости от особенностей расчетной модели. При этом следует брать в учет ту расчетную модель, которая заложена в нормах проектирования. Так, при действии вертикальных нагрузок в опорном узле коэффициент η=1.

Т.к. в стеновых системах горизонтальную нагрузку воспринимают диафрагмы, расположенные в плоскости действия этой нагрузки, то для узлов сопряжения стен и плит, перпендикулярных горизонтальной нагрузке, учет продольного изгиба не требуется. Учет продольного изгиба, как правило, требуется только для средней трети высоты стены – среднего сечения (см. раздел 5 [3]).

Моделирование перепада отметок плиты перекрытия

Рассмотрим случай в проектировании плит перекрытий, когда требуется выполнить устройство плит на разных отметках, но плиты должны быть соединены друг с другом монолитной стеной.

Особенность работы такой конструкции в том, что плиты, за счёт соединяющей их стены, вступают в совместную работу, и деформируются как балка двутаврового сечения, у которой полками служат сами плиты а стенкой – монолитная стена. Стенка будет воспринимать, преимущественно, касательные напряжения, а плиты, в месте примыкания к стене, будут воспринимать мембранные усилия (сжатие и растяжение), тем самым обеспечивая работу двутавра на изгиб.

В качестве примера, рассмотрим конструкцию, изображённую на рисунке: плиты перекрытия, находящиеся на разных отметках, опираются на колонны, а в осях 2/А-Г, соединяются между собой монолитной стеной, которая, в свою очередь, опирается на монолитные стены в осях 2/А, 2/Г. Ввиду того, что конструкция целиком выполняется из монолитного железобетона, плиты в месте примыкания к стене образуют двутавровую балку с жёстким защемлением на опорах.
Общий вид конструкции Общий вид конструкции
Расчёт модели в ПК ЛИРА САПР

На основании модели, выполненной в САПФИР, получаем модель в ПК ЛИРА САПР.

Усиление железобетонной балки внешним армированием

Имеется железобетонная балка, перекрывающая пролёт 6 м. На балку опираются многопустотные плиты перекрытия пролётом 6 м. Конструкция находится в административном здании.

Сбор нагрузок

Нагрузки, действующие на балку, определим в табличной форме:

Собственный вес балки учитывается автоматически в ПК ЛИРА САПР

Определение требуемой площади арматуры

Выполним моделирование и расчёт балки в ПК ЛИРА САПР и определим площадь требуемой продольной арматуры. Сечение балки примем прямоугольное 40х50 см. По результатам статического расчёта, в балке возникают следующие внутренние усилия:

Класс бетона примем В25, класс продольной арматуры А400, класс поперечной арматуры А240. Параметры для расчёта площади арматуры показаны на рисунке:
Исходные данные для подбора армирования Исходные данные для подбора армирования
Результаты определения площади арматуры, представлены в виде мозаик армирования.
Площадь полной арматуры AS1 Площадь полной арматуры AS1 Площадь арматуры по прочности AS1 Площадь арматуры по прочности AS1
Как видно из результатов, для восприятия внешних нагрузок, в поперечном сечении балки требуется установить 20.1 см2 арматуры, а с учётом требований трещиностойкости, требуется 24 см2. Принимаем конструктивное решение, установить в поперечном сечении балки 4 продольных стержня диаметром 28 мм.
Армирование поперечного сечения балки Армирование поперечного сечения балки
Изменение исходных данных и необходимость усиления балки

Предположим, что в ходе реконструкции здания, планируется изменить функциональное назначение помещения, нагрузку от которого воспринимает балка. После реконструкции там предполагается разместить торговый склад, нагрузка от которого равна 500 кг/м2. Также, в ходе реконструкции, планируется поменять конструкцию пола и расположение перегородок, однако нагрузка от пола и перегородок останется без изменений. Выполним сбор нагрузок с учётом изменения функционального назначения помещений:

Как видно, нагрузка на балку увеличится, следовательно установленной арматуры не хватит для восприятия действующих нагрузок

По результатам статического расчёта, получаем следующие внутренние усилия:

На основании полученных внутренних усилий, определим требуемую площадь арматуры:
Площадь полной арматуры AS1 Площадь полной арматуры AS1 Площадь арматуры по прочности AS1 Площадь арматуры по прочности AS1
Как видно, из результатов расчёта, для обеспечения прочности и трещиностойкости, требуется 30.4 см2 арматуры, что на 6.4 см2 больше, чем принятое армирование стержнями диаметром 28 мм. Для того, чтобы восполнить недостающую площадь арматуры, принимается решение выполнить усиление балки внешним армированием.

Выбор конструктивного решения по усилению балки

Усиление железобетонной балки выполним путём установки металлической полосы в нижней зоне. Совместная работа полосы с материалом балки будет обеспечиваться закреплением полосы анкерными болтами. Конструкция принята по аналогии с решением для усиления железобетонных плит.
Иллюстрация из Каталога конструктивных решений по усилению и восстановлению строительных конструкций зданий и сооружений. Иллюстрация из Каталога конструктивных решений по усилению и восстановлению строительных конструкций зданий и сооружений.
Для крепления стальной полосы к нижней грани балки, принимаем анкерный болт размером М12, для которого потребуется выполнить устройство отверстия, в полосе, диаметром 15 мм.

Важно! Анкерный болт должен быть рассчитан на действие внутренних усилий, возникающих в стальной полосе, при включении её в работу

Сечение полосы принимаем 120х10 мм, площадь которой, с учётом ослабления отверстиями составит А=12*1-1.5*1=10.5 см2, что превышает требуемую величину в 6.4 см2.

Для расчёта балки с учётом усиления, смоделируем поперечное сечение в программе «Конструктор сечений универсальный».
Поперечное сечение балки с элементами усиления в Конструкторе сечений универсальном Поперечное сечение балки с элементами усиления в Конструкторе сечений универсальном
Марку стали стальной пластины принимаем С345.

Назначение нелинейных характеристик

Для того, чтобы корректно выполнить расчёт балки с учётом усиления, следует назначить элементам сечения нелинейные характеристики, для чего, в редакторе материалов, следует создать новые нелинейные материалы бетона, арматурной и прокатной сталей.
Окно редактора материалов Окно редактора материалов
Для всех материалов выбираем 14-й кусочно-линейный закон деформирования. Признак материала, для бетона – основной материал, для арматуры и стальной полосы – армирующий материал.
Характеристики основного материала (бетон В25) Характеристики основного материала (бетон В25) Характеристики арматурной стали (А400) Характеристики арматурной стали (А400) Характеристики прокатной стали (С345) Характеристики прокатной стали (С345)
Назначив созданные материалы элементам сечения, выполним расчёт на действие изгибающего момента в середине пролёта балки Му=37.59 т*м.
Напряжения в поперечном сечении балки усиленной стальными листами Напряжения в поперечном сечении балки усиленной стальными листами
Как видно, из результатов расчёта, поперечное сечение балки выдерживает внутренние усилия, от внешних нагрузок, ширина раскрытия трещин, при этом, не превышает максимально допустимой аcrc =0.091 мм<0.3 мм, на основании чего, можно сделать вывод, что принятая конструкция усиления обеспечивает прочность и трещиностойкость балки.

Включение элементов усиления в работу, и необходимость вывешивания плит перекрытия

Помимо расчётов и проектирования элементов усиления конструкции, следует предусмотреть мероприятия по включению элементов усиления в совместную работу с конструкцией. Классический способ – полная разгрузка конструкции, выполняемая путём вывешивания плит перекрытия на инвентарных стойках. Такой способ позволяет устранить внутренние усилия в элементе, на момент его усиления, что позволит элементам усиления включиться в работу так, как будто их устройство было выполнено в момент монтажа самой конструкции балки.

Данный способ является достаточно надёжным, но весьма затратным мероприятием, т.к. вывешивание плит перекрытий, это работа, эквивалентная установке опалубки для монолитных плит. Если предположить, что разгружаемая площадь балки составляет 6х12=72 м2, то, выполнив сметный расчёт на вывешивание плит перекрытий, мы получим что затраты составят 330 124 руб., в ценах IV кв. 2020 года.

Как правильно подбирать арматуру в лире? Лира 9.6

То есть аргументов чтоб возразить 0. Если уж так неймется возьми две плиты балочные одну плиту 0,5 м ширины а другую 1м, задай на них одинаковую нагрузку (на 1 м2) и посмотри сколько лира выдаст армирования.
не нашел в учебном пособии и в справке(( если у Вас есть эта инструкция выложите пожалуйста скрин.
В справке к лире набери "армирование пластинчатых элементов"
А это из справки:
" В результате подбора арматуры выдается:

Продольная арматура – площади продольной арматуры (см2) на погонный метр
AS1 (ASx-н) - площадь нижней арматуры по направлению X (для балки-стенки посредине);
AS2 (ASx-в) - площадь верхней арматуры по направлению X;
AS3 (ASy-н) - площадь нижней арматуры по направлению Y (для балки-стенки посредине);
AS4 (ASy-в)- площадь верхней арматуры по направлению Y;
Поперечная арматура - площади поперечной арматуры (см2) на погонный метр
ASW1 - поперечная арматура по направлению X;
ASW2 - поперечная арматура по направлению Y;
Ширина раскрытия трещин - ширина кратковременного и длительного раскрытия трещин (мм)."

Подбор армирования в плитах перекрытия в программных комплексах ЛИРА-САПР, SCAD, ЛИРА 10

Наиболее часто применяемыми при расчете и проектировании конструкций в России являются программные комплексы семейства «ЛИРА», история которой началась в 1960-х годах. В 1994 году из «ЛИРЫ» выделился ПК SCAD, а в 2010 году выделился ПК LIRA-SOFT. «ЛИРА» и ее главный разработчик А.С. Городецкий на данный момент ведет разработку ПК LIRA-SAPR.

Ко всем рассчитанным конструкциям в указанных выше ПК, согласно ФЗ 384[1] предъявляются требования механической безопасности. Выполнение требований механической безопасности при проектировании осуществляются посредством выполнения расчетов и проектирования согласно действующих норм. Железобетонные конструкции рассчитываются на обязательной основе (Постановление правительства РФ от 26 декабря 2014г. №1521[2]) в соответствии с СП 63.13330.2012 [4]. Принятая расчетная схема в ПК при этом должна отражать действительные условия работы конструкции (ГОСТ 27751-2014 [3]), это достигается использованием данных об особенностях работы конструкций. Для монолитных железобетонных элементов, например, некоторые данные об особенностях их работы приведены в положениях СП 52-103-2007 [5].

Результат расчета армирования в программных комплексах имеет различия как в применяемой теории, так и в построении алгоритмов расчета. В связи с этим могут возникать различия в полученных результатах. В программных комплексах LIRA-SAPR, LIRA-SOFT, SCAD реализован подбор арматуры в соответствии с действующим СП [4] с использованием теории Карпенко Н.И. [6]. Кроме того, в LIRA-SAPR и LIRA-SOFT возможен подбор арматуры с использованием теории Р. Вуда [7]. Некоторые данные об особенностях программного расчета представлены в [8,9].

Характерным показательным примером, имеющим большое практическое значение, является результат подбора арматуры в плитах перекрытия для выделенных программных комплексов. Для примера подбора арматуры в перекрытиях было использовано 2 каркасные системы с безбалочным и балочным перекрытием.

Исходные данные для схемы №1:

Толщина перекрытия: 28см. Шаг колонн 8,4м. Габариты колонн: 60х60см. Количество пролетов: 4. Класс арматуры: А500. Класс бетона: В25 (g_b₁ = 0,9; g_b₃= 1,0). Толщина защитного слоя: 4 см. Шаг арматурных стержней при подборе: 200мм. Тип конечных элементов: колонны - универсальный пространственный стержневой КЭ №10; плиты перекрытия - универсальный четырехугольный КЭ оболочки №44(41). Моделирование стыка колонны и перекрытия: абсолютно твердое тело/ абсолютно жесткое тело. Колонны имеют жесткое защемление по концам (моделируют работу вышележащих и нижележащих перекрытий). Модули упругости заданы в соответствии с [5] с понижающими коэффициентами к начальному модулю деформации бетона – для колонн 0,6, для перекрытий 0,2.

Данные по нагрузкам приведены в таблице 1.

Исходные данные для схемы №2:

Толщина перекрытия: 25см. Балки по колоннам в двух напралениях40х65см.

Стык балки с перекрытием выполнен жесткими вставками.

Остальные исходные данные не изменены.

Расчетные схемы и расчетные сечения представлены на рисунке 1 и 2. Результаты расчета представлены в таблице 2 и на рисунках 3 и 4.

Таблица 1. Нагрузки на перекрытие

Нормативное значение, т/м 2

Расчетное значение, т/м 2

Собственный вес несущих конструкций учитывается в программном комплексе автоматически

Офисы (доля длительности 0,35)

Перегородки (доля длительности 1)

Рис. 1. Расчетные схемы перекрытий: а –безбалочное; б –балочное.

Рис. 2.Расчетные сечения перекрытий : а –безбалочное; б –балочное.

Таблица 2. Результаты расчета перекрытий

Максимальный изгибающий момент в пролете от РСУ по оси X,

соответствующий ему момент по оси Y и крутящий момент

Максимальный изгибающий момент на опоре от РСУ по оси X,

соответствующий ему момент по оси Y и крутящий момент

Максимальный прогиб от РСН (все нагрузки с коэффициентом сочетания 1

Максимальная арматура в пролете 1-е ПС (РСУ)

Максимальная арматура над опорой 1-е ПС(РСУ)

Максимальная арматура в пролете 1-е и 2-е ПС (РСУ)

Максимальная арматура над опорой 1-е и 2-е ПС(РСУ)

Максимальный изгибающий момент в пролете от РСУ по оси X,

соответствующий ему момент по оси Y, крутящий момент, нормальная сила

Максимальный изгибающий момент на опоре от РСУ по оси X,

соответствующий ему момент по оси Y крутящий момент, нормальная сила

Максимальный прогиб от РСН (все нагрузки с коэффициентом сочетания 1

Максимальная арматура в пролете 1-е ПС (РСУ)

Максимальная арматура над опорой 1-е ПС(РСУ)

Максимальная арматура в пролете 1-е и 2-е ПС (РСУ)

Максимальная арматура над опорой 1-е и 2-е ПС(РСУ)

**Под вторым предельным состоянием понимается расчет по ширине раскрытия трещин.

Рис.3. Результаты подбора армирования в безбалочном перекрытии

Рис.4. Результаты подбора армирования в балочном перекрытии

Результаты по расчетной схеме №1 (безбалочное перекрытие):

- существенных расхождений по полученным прогибам и моментам в сечениях нет;

-при расчете по первому предельному состоянию имеются отличия в максимальном требуемом армировании в пролете -6%, на опоре -10%;

-при расчете по первому и второму предельным состояниям имеются существенные отличия в максимальном требуемом армировании в пролете - 100%, на опоре - 65%.

Результаты по расчетной схеме №2(балочное):

- существенных расхождений по полученным прогибам и моментам в сечениях нет;

-при расчете по первому предельному состоянию имеются существенные отличия в максимальном требуемом армировании в пролете -15%, на опоре -94%;

-при расчете по первому и второму предельным состояниям имеются весьма существенные отличия в максимальном требуемом армировании в пролете -51%, на опоре -353%.

Для оценки полученных результатов произведены расчеты по первому и второму предельному состоянию только в рамках СП [4] (без использования нелинейной деформационной модели).

Результаты по расчетной схеме №1 (безбалочное перекрытие):

-расчет прочности (расчет только по первому предельному состоянию) удовлетворяется для всех результатов всех ПК (расчеты произведены по (п.8.3,8.10,8.20,8.100-8.103));

-ширина раскрытия трещин (расчет по второму и второму предельному состоянию) не превышает предельных значений для всех результатов всех ПК (проверки произведены по п.8.2).

Результаты по расчетной схеме №2(балочное перекрытие):

-расчет прочности (первое предельное состояние) удовлетворяется для всех результатов всех участков (расчеты произведены по п.8.3,8.10,8.20,8.21,8.24,8.100-8.103).

-ширина раскрытия трещин (второе предельное состояние) не превышает предельных значений для всех результатов всех ПК, кроме ПК LIRA-SORF при расчете по теории Вуда (расчеты произведены по п.8.2).

По полученным в результате расчета данным можно сделать следующие выводы:

1.В статье рассмотрена актуальная проблема – подбор армирования в различных программных комплексах;

2.Существенной разницы в усилиях и прогибах конструкций при расчете во всех программных комплексах не выявлено;

3.Результаты подбора армирования плит в рассмотренных ПК имеют различия подбора арматуры для первого предельного состояния до 10 процентов в безбалочных плитах и до 94 процента в балочных. Для расчетов с учетом второго предельного состояния (раскрытие трещин) различия до 100 процентов в безбалочных и до 353 в балочных;

4.Первое предельное состояние при расчете по СП[4] удовлетворяется для всех ПК. Второе предельное состояние (ширина раскрытия трещин) удовлетворяется для всех случаев расчета в ПК, кроме расчета балочного перекрытия в ПК LIRA-SOFT по теории Вуда;

5.Отсутствие открытого программного кода не дает оценить корректность подбора арматуры во всех ПК, однако использование любого рассмотренного ПК и любой теории подбора арматуры в нем не противоречит ни одному из обязательных к применению документов на территории РФ [1,2,3,4] и принимается исключительно по опыту специалиста в данной области (не относится к расчету в ПК LIRA-SOFT по теории Вуда);

6.Проведение поверочных расчетов одних и тех же конструкций в различных программных комплексах нецелесообразна. В этом случае корректнее будет выполнить расчеты только в рамках СП [4] по полученным расчетным сочетаниям усилий;

7.Разнородность полученных результатов говорит о том, что необходимо использование во всех ПК расчетов по одной «интегральной» теории, которая будет учитывать все особенности работы железобетона. Из данной теории должны вытекать понятные алгоритмы, которые возможно будет реализовать во всех ПК.

1.ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» от 30.12.2009 №384-ФЗ.

2. Постановление правительства РФ от 26 декабря 2014г. №1521.

3. ГОСТ 27751—2014 «Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения».

4. СП 63.13330.2012, «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003», М.: Минрегион России, ГУП ЦПП, 2012.

5. СП 52-103-2007 «Железобетонные монолитные конструкции зданий», М.: Минрегион России, ГУП ЦПП, 2007.

6. Карпенко Н.И. «Теория деформирования железобетона с трещинами. М., Стройиздат, 1976. 196с.

7. Wood R.H. Plastic and elastic design of slabs and plates. London, Thames,1961.[Вуд Р. Пластичные и упругие конструкции оболочек и плит. Лондон. Темза, 1961]

8. Городецкий Д.А., Барабаш М.С., Водопьянов Р.Ю., Титок В.П., Артамонова А.Е.//Учебное пособие К.– М.: Электронное издание, 2013. 376 с.

9. Справка по программному комплексу SCAD Offise.

1.Federal law "Technical regulations on safety of buildings and structures" dated 30.12.2009 №384-FZ. (In Russian).

2. Resolution of the government of the Russian Federation from December 26, 2014. No. 1521. (In Russian).

3. GOST 27751—2014 «Reliability of building structures and foundations. Basic Provisions” (In Russian).

4. SP 63.13330.2012, "Concrete and reinforced concrete structures. Basic provisions. Updated version of SNiP 52-01-2003 ", Moscow: Ministry of Regional Development of Russia, State Unitary Enterprise" TsPP ", 2012. (In Russian).

5. SP 52-103-2007 "Reinforced Concrete monolithic structures of buildings", Moscow: Ministry of Regional Development of Russia, state unitary enterprise "TsPP ", 2007. (In Russian).

6. Karpenko N. I. "Theory of deformation of reinforced concrete with cracks. M., Stroyizdat, 1976. 196p. (In Russian).

7. Wood R.H. Plastic and elastic design of slabs and plates. London, Thames,1961. (In the English)

8. Gorodetsky D. A., Barabash M. S., Vodopyanov R. Yu., Titok V. P., Artamonova E. A. //Textbook K.– M.: Electronic edition, 2013. 376 p. (In Russian).

9. SCAD Office software help. (In Russian).
Преимущества работы с группой компаний КТБ

Более 50 лет, специалистами АО «КТБ ЖБ» реализовано порядка 10 000 договоров.

Многих нормативных документов, разъясняющие и дополняющие действующие ГОСТы, СНиПы, СП.

Короткие сроки решать сложные технические задачи при демократичных ценах.

Читайте также: