Вентиляция в помещении водоподготовки
Обновлено: 19.05.2024
Таблицы кратности воздухообмена
При разработке проектов Вентиляции очень часто приходится пользоваться таблицами кратности воздухообмена.
Решил собрать их все на одной странице. Так будет удобнее искать кратность воздухообмена в нужном помещении по названию.
Таблицы буду постоянно дополнять. Если вам встретилась ошибка или неточность, то сообщите мне пожалуйста
Кратность воздухообмена в помещении предприятий розничной торговли (магазинов)
Кратность воздухообмена в помещениях предприятий общественного питания
Примечания: 1. Указанные в таблице температуры воздуха в помещениях (кроме охлаждаемых камер) являются расчетными при проектировании систем отопления.
2. В буфетах, барах, коктейль-холлах, банкетных залах, размещаемых в отдельных помещениях, принимается кратность воздуха минус 3.
3. Указанные в таблице температуры воздуха в охлаждаемых камерах поддерживаются круглосуточно в течение всего года. В камерах для одновременного хранения мяса и рыбы или мясных, рыбных полуфабрикатов принимать температуры ±0 °С; для овощных полуфабрикатов +2 °С; для хранения всех продуктов (1 камера в предприятии) ±2 °C.
Расходы воздуха по модулированному оборудованию
| № | Оборудование | Марка | кВт | Количество воздуха, м3/ч | |
| Вытяжного | Приточного | ||||
| 1 | Плита электрическая | ПЭ-0,17 | 4 | 250 | 200 |
| 2 | ПЭ-0,17-01 | 4 | 250 | 200 | |
| 3 | Плита электрическая | ПЭ-0,51 | 12 | 750 | 400 |
| 4 | ПЭ-0,51-01 | 12 | 750 | 400 | |
| 5 | Шкаф жарочный | ШЖЭ-0,51 | 8 | 400 | - |
| 6 | ШЖЭ-0,51-01 | 8 | 400 | - | |
| 7 | ШЖЭ-0,85 | 12 | 500 | - | |
| 8 | ШЖЭ-0,85-1 | 12 | 500 | - | |
| 9 | Устройство электрическое, варочное | УЭВ-60 | 9,45 | 650 | 400 |
| 10 | Котел передвижной | КП-60 | - | - | - |
| 11 | Фритюрница | ФЭ-20 | 7,5 | 350 | 200 |
| 12 | Котел пищеварочный вместимостью, л: | ||||
| 100 | КЭ-100 | 18,9 | 550 | 400 | |
| 160 | КЭ-160 | 24 | 650 | 400 | |
| 250 | КЭ-250 | 30 | 750 | 400 | |
| 13 | Аппарат пароварочный | АПЭ-0,23А | 7,5 | 650 | 400 |
| АПЭ-0,23А-01 | 7,5 | 650 | 400 | ||
| 14 | Сковорода электрическая | СЭ-0,22 | 5 | 450 | 400 |
| СЭ-0,22-01 | 5 | 450 | 400 | ||
| СЭ-0,45 | 11,5 | 700 | 400 | ||
| СЭ-0,45-01 | 11,5 | 700 | 400 | ||
| 15 | Мармит | МСЭ-0,84 | 2,5 | 300 | 200 |
| МСЭ-0,84-01 | 2,5 | 300 | 200 | ||
| 16 | Мармит передвижной | МП-28 | 0,63 | - | - |
Источник: "Проектирование предприятий общественного питания" Справочное пособие к СНиП 2.08.02-89
Кратность воздухообмена в помещениях физкультурно-оздоровительных учреждений
Кратность воздухообмена в помещениях кредитно-финансового учреждения
Кратность воздухообмена в административных и бытовых зданиях
Источник: Административные и бытовые здания СНиП 2.09.04—87*
Кратность воздухообмена в учреждениях здравоохранения
Источник: Пособие по проектированию учреждений здравоохранения (к СНиП 2.08.02-89)
Кратность воздухообмена в помещении детских дошкольных организаций
| Помещения | t° (С)-не ниже | Кратность обмена воздуха в 1 час | |||
| В IА, Б, Г климатических районах | В других климатических районах | ||||
| приток | вытяжка | приток | вытяжка | ||
| Приемные, игровые ясельных групповых ячеек | 22-24 | 2,5 | 1,5 | - | 1,5 |
| Приемные, игровые младшей, средней, старшей групповых ячеек | 21-23 | 2,5 | 1,5 | - | 1,5 |
| Спальни всех групповых ячеек | 19-20 | 2,5 | 1,5 | - | 1,5 |
| Туалетные ясельных групп | 22-24 | - | 1,5 | - | 1,5 |
| Туалетные дошкольных групп | 19-20 | 2,5 | 1,5 | - | 1,5 |
| Помещения медицинского назначения | 22-24 | 2,5 | 1,5 | - | 1,5 |
| Залы для муз. и гимнастических занятий | 19-20 | 2,5 | 1,5 | - | 1,5 |
| Прогулочные веранды | не менее 12 | по расчету, но не менее 20 м 3 на 1 ребенка | |||
| Зал с ванной бассейна | не менее 29 | ||||
| Раздевалка с душевой бассейна | 25-26 | ||||
| Отапливаемые переходы | не менее 15 | ||||
Источник: Санитарно-эпидемиологические правила и нормативы СанПиН 2.4.1.3049-13. Приложение 3
Вентиляция в помещении водоподготовки
Где Вы хлор нашли при гипохлоритном методе?Подскажите, пожалуйста, есть ли какие-то нормативы, по гипохлоридныму способу обеззараживания воды. Или литература, методички (вентиляция от электролизеры)?
1. "Технологи" данные дали только: 6-кратный воздухообмен и 12-кратную аварийную вытяжку (1/3 и 2/3). Как в СНиП 2.04.02-84.
Самое интересное, что, в-принципе, такая мощная общеобменка и аварийная вытяжка не нужна в данной ситуации, так как способ обеззараживания воды - электролизный. Такая безопасность необходимо только для газообразного хлора из склада хранения хлора.
2. В ПБ 09-594-03. Мало описано про вентиляцию из электролизной:
- п.3.1.25. ". В зале электролиза, в помещениях очистки и осушки водорода. должна предусматриваться естественная вентиляция из верхней зоны помещений. ";
- п.3.1.28. "В отделениях электролиза должна предусматриваться система аварийного поглощения хлора из систем электролиза водным раствором . "
- п.6.30 "Производственные помещения без постоянных рабочих мест допускается НЕ оборудовать общеобменными вентиляционными системами с искуственным побуждением"
- п.6.31 "Производительность аварийной вентияции определяется и обосновывается технологической частью проекта"
- п.6.33 "Производительность системы аварийного поглощения хлора и запас поглощающих средств должны быть обоснованны проектом. ".
Из вышеперечисленного я делаю выводы (поправьте меня, пожалуйста, если я не так поняла):
а) в электролизной и в помещении "растворного отделения", где нет постоянных рабочих мест, я могу не проектировать общеобменку, но обязательно предусмотреть естественную вентилияцию (ну или хотя бы общеобменку, как в хлораторных бассейнов - 2кратную)
б) аварийная вытяжка обязательно должна предусматриваться с аварийным погощением хлора (что-то типа мини-скрубера . ), а производительность аварийного поглащения хлора должен обязательно обосновываться технологической частью проекта.
3. Действительно ли необходимо делать аварийную вытяжку из приямков? Нигде не нашла нормативов, где сказано об этом. Только в "Правила по охране труда при эксплуатации и ремонте водопроводных и канализационных сетей", Раздел II "Меры безопасности при эксплуатации и ремонте объектов ВКХ, Глава 10 "Безопасность работ при эксплуатации и ремонте объектов по обеззараживанию питьевой воды" - п.121. ". Газообразный хлор в 2,5 раза тяжелее воздуха, поэтому он скапливается внизу помещения, заполняя все замкнутые полости, расположенные ниже уровня пола. " - это просто Объяснение, почему делается в приямках аварийная вытяжка хлора. но по всему периметру помещения проходят еще приямки (дренжаный, где проходит труба канализационная) и др. Не могу все-таки найти норматив, откуда лучше делать аварийную вытяжку (тем более учитывая, что метод обеззараживания - элетролизный).
И возможно, если я не учту эти приямки, а сделаю вытяжку на 300мм от пола например, то экспертизу мы не пройдем.
Прошу помощи, если Вы сталкивались с такими проектами, поделитесь опытом.
Заранее всех благодарю, за любую информацию.
Проектирование систем вентиляции для закрытых бассейнов в коттеджах
Проектирование вентиляции воздушного пространства закрытого бассейна в частном коттедже принципиально отличается от проектирования общеобменной вентиляции в том же доме.
Общеобменная вентиляция применяется обычно для решения двух задач:
– поддержание приемлемого газового состава и качества внутреннего воздуха (концентрация любого компонента среды не должна превышать ПДК);
– ассимиляция внутренних теплоизбытков наружным воздухом.
У вентиляции закрытого бассейна другие приоритеты: главной задачей становится поддержание относительной влажности внутренней среды в приемлемых пределах, а остальные проблемы (газовый состав и теплоизбытки) решаются попутно, с меньшими затруднениями. Кроме того, существуют специфические требования к вентиляции бассейна, обусловленные тем, что люди могут находиться в бассейне в раздетом виде.
Нормативные требования и рекомендации по проектированию
В частных коттеджах на стадии проектирования следует принимать температуру воды в соответствии с российскими нормами [1–4] на уровне 30–32 °С, а температуру воздуха на 1–2 °С выше температуры воды. Европейскими стандартами [5, 6] рекомендуется температура воды для плавательных бассейнов 28 °С, а температура воздуха – на 2–4 °С выше температуры воды, но не выше 34 °С. Верхний допустимый предел относительной влажности установлен равным 65 %, интенсивность воздухообмена – по расчету, но не менее 80 м 3 /ч на одного купающегося, скорость движения воздуха не более 0,2 м/с.
Согласно нормативным документам системы воздухообмена в залах ванн бассейнов должно исключать образование застойных зон при преобладании вытяжки над притоком в объеме не более 0,5-кратного обмена. Система вентиляции – приточно-вытяжная с механическим побуждением, автономная, самостоятельная (не связанная с системой вентиляции остальной части коттеджа). Для залов ванн рекомендуется подбирать вентиляционные установки из расчета их работы в двух режимах: самостоятельные приточные и вытяжные установки, предназначенные только для нерабочего периода бассейна, и дополнительные установки, которые совместно с первыми должны в период работы бассейна обеспечить расчетный воздухообмен.
Вытяжные шахты следует оборудовать утепленными клапанами с электроподогревом и дистанционным управлением, а также поддонами для сбора и удаления конденсата. К клапанам и поддонам следует обеспечивать удобный доступ обслуживающего персонала. Размеры внутреннего сечения шахт определяются по расчету с учетом гравитационного и ветрового напора и давления, создаваемого приточной вентиляцией.
Уровень шума в залах не должен превышать 60 дБ(А).
Особенности проектирования частных бассейнов
Каждый бассейн в коттедже строится по индивидуальному проекту, с индивидуальным объемно-планировочным решением, с уникальным художественным оформлением. Основное требование: максимальный уровень физиологического и психологического комфорта.
За последние 10 лет, путем проб и ошибок, выявились общие черты благополучного частного бассейна.
Обычно зал ванны бассейна размещается в пристроенном одно-этажном здании, единственный вход в зал ведет из дома через вспомогательные помещения, площадь зеркала бассейна от 18 до 50 м 2 , ширина обходных дорожек вокруг ванны от 1 до 3 м, высота бассейна от 4 до 6 м, водяное отопление по периметру остекления, большая площадь остекления, стеклянная дверь с выходом на веранду.
Режим использования бассейна кратковременный, эпизодический, число купающихся один-два человека. Все чаще применяется зашторивание водной поверхности бассейна.
Система воздухораспределения проектируется, как правило, под давлением архитектурно-художественного оформления потолков и стен зала. Далеко не всегда удается выполнить привычные рекомендации:
– влажный воздух, как наиболее легкий, рекомендуется удалять из верхней зоны;
– площадь вентиляционных решеток должна быть достаточно большой, чтобы обеспечивать рекомендуемые скорости движения воздуха;
– желательно стремиться к реализации принципа вытеснительной вентиляции.
На мой взгляд, практика применения в частных бассейнах напольных приточных решеток или настенных приточных решеток в нижней зоне зала бассейна не оправдала себя: слишком часто ощущался дискомфорт от движения воздуха, что объясняется малыми размерами зала и близость вентиляционных решеток к «рабочей зоне».
Два ограничения на выбор относительной влажности воздуха в частном бассейне
Хотя российскими нормативными документами допускается высокая относительная влажность воздуха, до 65 %, существуют два фактора, вынуждающие снижать это значение для частных бассейнов до уровня 50–45 % и ниже.
Один из упомянутых факторов – дискомфорт, ощущение духоты.
Другой фактор – выпадение конденсата на стенах, окнах, конструкциях.
Ранее сообщалось [12], что низкая относительная влажность до 15–20 % не оказывает отрицательного влияния на самочувствие и здоровье людей.
Требование максимального комфорта
В европейских стандартах [5, 6] указывается, что относительная влажность должна лежать в области физиологического комфорта. При слишком высокой относительной влажности возникает ощущение духоты. Верхний предел комфортного состояния неодетого человека соответствует парциальному давлению водяных паров 2,27 кПа (влагосодержание при этом давлении составляет 14,3 г/кг сухого воздуха). Для избежания дискомфорта при высокой температуре воздуха относительную влажность следует снижать (табл. 1).
Выпадение конденсата, точка росы
Значения точки росы (температуры, ниже которой неизбежно выпадение конденсата) приведены в табл. 2.
Достаточным условием отсутствия конденсации паров на внутренних стенах и окнах является превышение температуры внутренних поверхностей tпов. над точкой росы tт.р.: tпов. > tт.р..
Это условие легко преобразовать в требование к сопротивлению теплопередаче наружных ограждений. Если пренебречь лучистым теплообменом между поверхностью воды в бассейне и внутренними поверхностями ограждений, то:
где R – сопротивление теплопередаче, м 2 • °C/Вт:
где tв. – температура воздуха в бассейне, °C;
tн.в. – температура наружного воздуха, °C;
d і / l і – термические сопротивления отдельных слоев ограждения;
a н – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждений, Вт/(м 2 • °C);
a вн. – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждений, Вт/( м 2 • °C).
Наиболее напряженная ситуация возникает при самой низкой температуре наружного воздуха, например, для Москвы расчетное значение равно –26 °C. В табл. 3 приведены расчетные предельные (исходя из условия отсутствия конденсата) значения сопротивления теплопередаче наружных ограждений, в том числе стеклопакетов и фонарей, при значении коэффициентов a вн. = 8,7 и a н = 23 Вт/(м 2 • °C). (Лучистый теплообмен не учитывался).
Применяемые в нашей стране стеклопакеты имеют фактическое сопротивление теплопередаче, не превышающее 0,562 м 2 • °C/Вт; такую характеристику имеет, например, трехкамерный стеклопакет марки 4–10Ar–4–12Ar–4 с заполнением аргоном. Однако возможно появление еще более эффективных стеклопакетов (R0 > 2 м 2 • °C/Вт): нанесение пиролитического низкоэмиссионного покрытия (К-стекло) приводит к снижению потерь тепла за счет излучения почти в 10 раз, низкоэмиссионное покрытие методом магнетронного распыления (i-стекло) позволяет снизить потери на излучение более чем в 20 раз [13]. Следует иметь в виду, что степень остекления наружных ограждающих конструкций залов частных бассейнов может достигать более 60 %.
Сегодня же для частных бассейнов можно рекомендовать применение трехкамерных стеклопакетов и проектировать систему вентиляции и осушения на относительную влажность воздуха не более 50 %.
Осушающий потенциал приточного воздуха
Легко оценить максимальное количество влаги, удаляемой системой вытяжной вентиляции бассейна. В течение всего года температура удаляемого из бассейна воздуха равна 30–34 °С, максимальная относительная влажность не превышает 65 %. Это означает, что с каждым кубометром воздуха из воздушного пространства бассейна удаляется в атмосферу от 20 до 24 г воды (табл. 4).
Количество влаги, поступающее в воздушное пространство бассейна вместе с приточным воздухом, меняется вместе с погодными условиями. В зимнее время при отрицательных температурах наружного воздуха с каждым кубометром приточного воздуха в атмосферу бассейна поступает менее 5 г воды.
В летнее время с повышением температуры и относительной влажности наружного воздуха содержание влаги в нем растет (табл. 5). Например, при расчетных для Москвы параметрах наружного воздуха (температура 28,5 °С и энтальпия 54 кДж/кг) в одном кубометре наружного воздуха содержится 11,19 г воды.
Разность между соответствующими значениями абсолютной влажности воздуха из табл. 4, 5 означает осушающую способность приточно-вытяжной вентиляции зала бассейна.
При расходе приточного воздуха 1 000 м 3 /ч и расчетных параметрах в летний период из атмосферы бассейна удаляется за счет вентиляции примерно 11 л воды в час.
Wлето = 1 000 x (21,98 – 11,19) / 1 000 = 10,8 л/ч. (3)
В зимнее время при отрицательных температурах наружного воздуха осушающая способность приточно-вытяжной вентиляции резко возрастает. При расчетной температуре наружного воздуха для зимнего периода в Москве (–26 °С) и расходе приточного воздуха 1 000 м 3 /ч из атмосферы бассейна удаляется за счет вентиляции примерно 21 л воды в час:
Wзима = 1 000 x (21,98 – 0,65) / 1 000 = 21 л/ч. (4)
Таким образом, в летнее время потребность в приточном воздухе возрастает и упомянутая выше рекомендация [3] предусматривать для бассейнов вентиляцию с переменным расходом (для рабочего и нерабочего периодов работы) получает дополнительное обоснование. Наиболее эффективно применение вентиляционных приточных установок с частотным регулированием производительности, в этом случае приточная установка комплектуется инвертором (преобразователем частоты и напряжения переменного тока).
Интенсивность испарения влаги в бассейнах
Интенсивность испарения влаги зависит от многих факторов. Важнейшими из них являются температура воды и воздуха, относительная влажность воздуха в бассейне, площадь и состояние поверхности испарения.
Движущая сила процесса испарения представляет собой разность давления насыщенных водяных паров при температуре воды в бассейне, Ps, и парциального давления водяных паров над водой, Pп. Для рекомендуемых для частных бассейнов параметров воды и воздуха в табл. 6 приведены значения этой разности давлений.
Из таблицы видно, что интенсивность испарения воды с температурой 30 °С при постоянной относительной влажности 65 % уменьшается на 15 % при повышении температуры воздуха всего на один градус. И наоборот, если температура воздуха в бассейне снизится на 1 градус, то интенсивность испарения увеличится на 15 %. Если температура воды принята равной 30 °С, интенсивность испарения при температурах воздуха 31 и 33 °С отличается на 30 %. Следовательно, осушку атмосферы бассейна легче осуществить при более высокой температуре воздуха внутри бассейна.
Экстенсивные параметры испарения – это параметры, значение которых прямо пропорционально количеству испаряемой влаги. К таким параметрам относится площадь зеркала бассейна, площадь смоченных водой обходных дорожек и водных горок, количество купающихся людей, расход барботируемого воздуха в аттракционах.
Численные значения таких параметров могут изменяться в зависимости от режима эксплуатации бассейна, например, зашторивание водной поверхности бассейна приводит к резкому снижению расчетной площади.
Расчет количества воды, испаряющейся с поверхности бассейна, можно подсчитать по различным методикам. Наиболее распространенные из них изложены в Справочнике проектировщика и в статьях, опубликованных в профильных журналах [9, 10]. Почти все статьи, посвященные этому вопросу, излагают методику расчета немецкого Руководства VDI-Richtlinien. VDI 2089. Blatt 1. 07.1994 [5], которое в 2005 году было заменен на новую редакцию [6], с другими расчетными формулами и коэффициентами [14].
Согласно новой редакции Руководства VDI-Richtlinien. VDI 2089. Blatt 1. 03. 2005 (Техническое оснащение плавательных бассейнов. Закрытые бассейны) [6] количество воды, кг/ч, испаряющейся с поверхности бассейна, можно подсчитать по формуле:
Wисп = b / (R • T) • (Ps – Рп) • F, (6)
где Wисп – расход испарившейся воды, кг/ч;
b – коэффициент влагопереноса, м/ч:
b = 0,7 м/ч для зашторенной водной поверхности бассейна (испарение происходит только с переточных канавок);
b = 7 м/ч для частного неиспользуемого бассейна;
b = 21 м/ч для частного используемого бассейна;
R = 461, 52 Дж/(кг • °С) – газовая постоянная для водяного пара;
T – средняя арифметическая (абсолютная) температура между температурой воды и температурой воздуха в K;
Ps – давление насыщенных паров воды при температуре воды, Па;
Pп – парциальное давление водяных паров в зале чаши бассейна, Па;
F – площадь используемой поверхности зеркала бассейна, м 2 .
Результаты расчетов по приведенной формуле, выполненные нами для некоторых сочетаний температур воздуха, воды и относительной влажности воздуха в частном используемом бассейне, приведены в табл. 7.
Расчет количества воды, испаряющейся в водо-воздушных аттракционах (аэромассажные плато, донные гейзеры), можно выполнить по формуле [6]:
где Wвозд – расход испаряющейся в водо-воздушном аттракционе воды, кг/ч;
Mвозд – расход воздуха в аттракционе, кг/ч;
dw – влагосодержание в выходящем воздухе, кг/кг, равное влагосодержанию насыщенного воздуха при температуре воды;
dl – влагосодержание в воздухе зала, кг/кг.
Расчет количества воды, испаряющейся на водной горке, выполняют по формуле [6]:
Wаттр = b / (R • T) • (Ps – Pп) • L • B, (8)
где Wаттр – количество испаряющейся воды на водной горке, кг/ч;
b – коэффициент влагопереноса для водной горки, м/ч, для используемого бассейна равен 50 м/ч;
L – длина смоченной поверхности водной горки, м;
B – ширина (средняя) смоченной поверхности водной горки, м.
Расчет количества влаги, поступающей от купающихся, обычно выполняют по формуле:
где Wл – количество влаги, кг/ч;
n – количество купающихся;
wл = 0,225 кг/ч, влагопоступление с одного купающегося.
Конденсационные осушители
Проблему регулирования влажности в частных бассейнах можно полностью решить с помощью осушителей, принцип действия которых основан на конденсации водяных паров на охлаждаемых поверхностях. Более того, некоторые модели таких осушителей имеют устройства для подвода небольшого количества свежего приточного воздуха, достаточного, однако, для соблюдения нормативных требований (80 м 3 /ч на купающегося). С технической точки зрения конденсационные осушители являются высокотехнологичным оборудованием многоцелевого назначения для неглубокой осушки воздуха. В Советском Союзе такие осушители были разработаны и исследованы в 1970-х годах под названием «механические осушители». Современный рынок предлагает для бассейнов два исполнения осушителей: настенные и канальные, различной производительности.
Существуют несколько причин, мешающих повсеместному и исключительному применению осушителей:
– высокая стоимость начальных и эксплуатационных затрат;
– несоответствие внешнего вида настенного осушителя интерьеру бассейна;
– шум работающего осушителя;
– желание сохранить высокую, сверхнормативную кратность воздухообмена по свежему приточному воздуху, что обеспечивает снижение микропримесей (хлора и др. веществ) до малозаметного уровня.
Осушители канального типа позволяют устранить все претензии по внешнему виду и шуму, поскольку они допускают размещение в технических помещениях бассейна, но необходимая система воздуховодов для рециркуляции воздуха через осушитель и бассейн еще более повышает начальную стоимость системы.
На практике достигнут компромисс: частный бассейн оснащается системой приточно-вытяжной вентиляции согласно требованиям нормативных документов и одним-двумя осушителями для снижения относительной влажности до желаемого уровня. Осушители, снабженные гигростатами, включаются в работу автоматически в случае необходимости. Обычно это происходит в летнее время при пользовании бассейном, когда осушающий потенциал системы вентиляции недостаточен.
Совместное применение вентиляции и осушителей позволяет поддерживать относительную влажность на низком уровне, исключающем дискомфорт и выпадение конденсата на окнах, металлоконструкциях и стенах. Такое сочетание позволяет рассматривать сложные оптимизационные задачи, направленные на достижение минимальных энергозатрат при дополнительных ограничениях как на стадии проектирования, так и в процессе эксплуатации.
Советы молодому проектировщику
Приступая к проектированию системы вентиляции и осушения закрытого бассейна для индивидуального дома, прежде всего, следует утвердить в техническом задании на проектирование расчетную температуру воды (28–30 °С), температуру воздуха (на 2–4 °С выше температуры воды) и наименьшее из реальных величин значений сопротивления теплопередаче наружных ограждений, включая наружные стены, кровлю, окна и фонари.
С помощью табл. 3 рекомендуется выбрать расчетную относительную влажность воздуха внутри бассейна, а затем рассчитать количество воды, поступающей в бассейн для летнего и зимнего периодов времени при различных режимах использования и в нерабочем состоянии.
Производительность осушителя должна соответствовать не менее 30 % максимальной величины влагопоступлений, остальную часть влаги следует удалять за счет приточно-вытяжной вентиляции. Теплоснабжение калорифера приточной установки должно быть круглогодичным, непрерывным; регулирование работы смесительного узла – с помощью канального датчика температуры, установленного на входе приточного воздуха в бассейн.
Осушитель рекомендуется снабдить легко доступным выносным регулируемым гигростатом, а приточную и вытяжную установки – общим регулятором расхода. В инструкции по эксплуатации должны быть указаны рекомендации по настройке гигростата и регулятора расхода в зависимости от режима использования бассейна, времени года и погодных условий.
Подробному раскрытию темы посвящен соответствующий мастер-класс АВОК, в программу которого входят теоретические и практические занятия, примеры расчета и проектных решений, технико-экономическая информация.
Программа предназначена для расчета влаговыделений в залах с ваннами бассейнов, расхода наружного воздуха, термического сопротивления наружных ограждающих конструкций бассейна.
- влаговыделения с зеркала воды,
- влаговыделения с обходных дорожек,
- влаговыделения при работе водных аттракционов,
- параметры системы кондиционирования, вентиляции и осушения воздуха для частного плавательного бассейна,
- параметры системы кондиционирования, вентиляции и осушения воздуха для спортивного плавательного бассейна,
- термическое сопротивление наружных ограждающих конструкций бассейна.
Литература
1. СанПиН 2.1.2.1188–03. Санитарно-эпидемиологические правила и нормативы. Проектирование, строительство и эксплуатация жилых зданий, предприятий коммунально-бытового обслуживания, учреждений образования, культуры, отдыха, спорта, плавательные бассейны. Гигиенические требования к устройству, эксплуатации и качеству воды. Контроль качества.
2. СНиП 2.08.02–89*. Общественные здания и сооружения. Раздел 3. Инженерное оборудование. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.
3. Проектирование бассейнов. Справочное пособие к СНиП 2.08.02–89.
4. Справочное пособие к СНиП 2.08.02–89. Проектирование предприятий бытового обслуживания населения.
5. VDI-Richtlinien. VDI 2089. Blatt 1.07.1994. Warme-, Raumlufttechnik, Wasserver- und -entsorgung in Hallen- und Freibadern. Hallenbader.
6. VDI-Richtlinien. VDI 2089. Blatt 1.03.2005. Entwurf (проект). Technische Gebaudeausrustung von Schwimmenbadern. Hallenbader.
7. Ривкин С. А., Александров А. А. Термодинамические свойства воды и водяного пара. – М. : Энергия, 1975.
8. Розенфельд Л. М., Ткачев А. Г. Холодильные машины и аппараты. М. : Госторгиздат, 1955.
9. Справочник проектировщика. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха / Под редакцией канд. техн. наук Н. Н. Павлова и инж. Ю. И. Шиллера. – М. : Стройиздат, 1992.
12. P. Ole Fanger. Качество внутреннего воздуха в XXI веке: влияние на комфорт, производительность и здоровье людей // AВОК. – 2003. – № 4.
14. Знакомьтесь – Ассоциация инженеров Германии, VDI // АВОК. – 2007. – № 5. – С. 90.
СНиП 2.04.02-84 ВОДОСНАБЖЕНИЕ НАРУЖНЫЕ СЕТИ И СООРУЖЕНИЯ - Отопление и вентиляция
14.37. Необходимый воздухообмен в производственных помещениях следует рассчитывать по количеству вредных выделений от открытых емкостных сооружений, оборудования, арматуры и коммуникаций. Количество вредных выделений надлежит принимать по данным технологической части проекта.
При отсутствии данных следует использовать результаты натурных обследований аналогичных действующих сооружений. Для сооружений, по которым нет аналогов, допускается рассчитывать количество воздуха по кратности воздухообмена согласно табл. 44.
14.38. Выброс воздуха постоянно действующей вентиляцией из помещения хлордозаторной надлежит осуществлять через трубу высотой на 2 м выше конька кровли самого высокого здания, находящегося в радиусе 15 м, постоянно действующей и аварийной вентиляцией из расходного склада хлора — через трубу высотой 15 м от уровня земли. При необходимости следует предусматривать очистку выбросного воздуха.
14.39. В помещении приготовления раствора хлорного железа кроме общеобменной вентиляции необходимо предусматривать местный отсос воздуха из бокса для вымывания хлорного железа из тары.
14.40. В помещении приготовления раствора фтористого натрия кроме общеобменной вентиляции необходимо предусматривать местный отсос воздуха из шкафного укрытия для растаривания бочек с фтористым натрием. В сечениях рабочих проемов скорость воздуха должна быть не менее 0,5 м/с.
СНиП 2.04.03-85 КАНАЛИЗАЦИЯ. НАРУЖНЫЕ СЕТИ И СООРУЖЕНИЯ - Отопление и вентиляция
8.12. Необходимый воздухообмен в производственных помещениях надлежит, как правило, рассчитывать по количеству вредных выделений от оборудования, арматуры и коммуникаций. Количество вредных выделений следует принимать по данным технологической части проекта.
При отсутствии таких данных следует использовать данные натурных обследований аналогичных действующих сооружений. Для сооружений, которым нет аналогов, допускается рассчитывать количество воздуха по кратности воздухообмена по табл. 67.
Здания и помещения
Температура воздуха для проектирования систем отопления, °С
Кратность воздухообмена в 1 ч
1. Канализационные насосные станции (машинные залы) для перекачки:
а) бытовых и близких к ним по составу производственных сточных вод и осадка
По расчету на удаление теплоизбытков, но не менее 3
б) производственных взрывоопасных сточных вод
2. Приемные резервуары и помещения решеток насосных станций для перекачки:
а) бытовых и близких к ним по составу производственных сточных вод и осадка
б) производственных агрессивных или взрывоопасных сточных вод
3. Воздуходувная станция
По расчету на удаление теплоизбытков
4. Здания решеток
5. Биофильтры (аэрофильтры) в зданиях
По расчету на удаление влаги
6. Аэротенки в зданиях
а) насосная станция
б) инжекторная, газовый киоск
8. Цех механического обезвоживания (помещения вакуум-фильтров и бункерное отделение)
По расчету на влаговыделение
9. Реагентное хозяйство для приготовления раствора:
а) хлорного железа, сульфата аммония, едкого натра, хлорной извести
б) известкового молока, суперфосфата, аммиачной селитры, соды кальцинированной, полиакриламида
а) бисульфита натрия
б) извести, суперфосфата, аммиачной селитры (в таре), сульфата аммония, соды кальцинированной, полиакриламида
Примечания: 1. При наличии в производственных помещениях обслуживающего персонала температура воздуха в них должна быть не менее 16 °С.
2. Воздухообмен следует принимать по расчету. При отсутствии данных о количестве вредностей, выделяющихся в воздух помещений, допускается определять количество вентиляционного воздуха по кратности воздухообмена на основании ведомственных норм основного производства, от которого поступают сточные воды.
3. Температуру воздуха в зданиях биофильтров (аэрофильтров) и аэротенков следует принимать не менее чем на 2 °С выше температуры сточной воды.
8.13. В отделении решеток и приемных резервуаров удаление воздуха необходимо предусматривать в размере 1/3 из верхней зоны и 2/3 из нижней зоны с удалением воздуха из-под перекрытий каналов и резервуаров. Кроме того, необходимо предусматривать отсосы от дробилок.
Требования к вентиляции и кондиционированию воздуха
4.26. Во всех производственных помещениях следует предусматривать естественную, механическую или смешанную вентиляцию.
4.27. Требования ГОСТ 12.1.005-76 "Воздух рабочей зоны" должны выполняться только для помещений с постоянным пребыванием обслуживающего персонала.
Для расчета общеобменной вентиляции помещений без постоянного обслуживания, в которых дежурный персонал находится не более 8 раз в смену при длительности одного пребывания не более 15 мин, допускается принимать для летнего времени температуру плюс 40°С.
4.28. Необходимый воздухообмен в производственных помещениях объемом более 500 должен рассчитываться по количеству выделяющихся в помещении вредных веществ, тепла и влаги.При невозможности установить количество вредных выделений допускается определять воздухообмен по кратности в соответствии табл. 15.
Вентиляция в помещении водоподготовки
(Действующий) СП 60.13330.2016 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.
Докипедия просит пользователей использовать в своей электронной переписке скопированные части текстов нормативных документов. Автоматически генерируемые обратные ссылки на источник информации, доставят удовольствие вашим адресатам.
Toggle navigation
Действующий
9.12 Холодильные машины, вентиляторные градирни, сухие охладители жидкости, конденсаторы воздушного охлаждения допускается размещать на кровле зданий и открытых площадках, исключая возможность попадания выбрасываемого воздуха в приемные устройства наружного воздуха, а также с учетом розы ветров и снежного покрова.
Наружные блоки кондиционеров раздельного типа мощностью по холоду до 12 кВт допускается размещать на незастекленных лоджиях и в открытых лестничных клетках при условии обеспечения нормируемых эвакуационных проходов, а также на покрытиях переходов. При этом необходимо обеспечивать шумозащиту, а также отвод конденсата.
9.13 Для холодоснабжения вентиляторных доводчиков (фанкойлов) следует применять холодильные машины с регулируемой холодопроизводительностью, обеспечивающей расчетную температуру холодной воды на выходе из испарителя.
9.14 Водяные системы холодоснабжения следует проектировать с буферным баком (с учетом внутреннего объема оборудования и трубопроводов), обеспечивающим включение и выключение компрессора не более четырех раз в течение одного часа.
9.15 Для систем оборотного водоснабжения следует применять открытые и закрытые вентиляторные градирни. Открытые вентиляторные градирни допускается применять для работы в теплый период года.
9.16 Расчет закрытых вентиляторных градирен следует выполнять на максимальную тепловую нагрузку в теплый период года и максимальную нагрузку в холодный период года при температуре наружного воздуха 6-8°С при отключенной системе орошения теплообменников (сухой режим).
9.17 Параметры наружного воздуха для расчета конденсаторов с воздушным охлаждением, сухих охладителей и вентиляторных градирен следует принимать с учетом места их размещения (в тени, на солнце, на плоской кровле вблизи крыш или стен и др.), но не менее расчетных параметров наружного воздуха для систем холодоснабжения и кондиционирования.
Расчетные параметры наружного воздуха следует принимать:
а) для холодильных машин и установок с конденсаторами воздушного охлаждения, расположенных в тени - не менее чем на 3°С выше температуры сухого термометра по параметрам "Б" и на 5°С выше - для конденсаторов, облучаемых солнцем;
б) для вентиляторных градирен, расположенных в тени - на 1,5°С выше температуры мокрого термометра по параметрам "Б" и на 3°С выше для вентиляторных градирен, облучаемых солнцем.
При размещении конденсаторов воздушного охлаждения и вентиляторных градирен на плоской кровле, на расстоянии от стен не более 3 м со всех сторон, расчетные значения температур, указанные в "а" и "б", следует увеличивать на 5 и 3°С соответственно.
9.18 Холодильные центры с компрессионными холодильными машинами общей мощностью более 1500 кВт должны быть оборудованы технологическими емкостями (дренажными ресиверами) для сбора и утилизации хладагента хладона.
9.19 Бромисто-литиевые холодильные машины следует размещать на открытых площадках; допускается размещать бромисто-литиевые холодильные машины в отдельных зданиях или отдельных помещениях зданий различного назначения.
Холодильные установки с хладагентом аммиак следует применять для холодоснабжения производственных помещений, размещая установки в специальном помещении или на открытой площадке.
Правила проектирования, строительства, эксплуатации, расширения, реконструкции, технического перевооружения, консервации и ликвидации аммиачных холодильных установок приведены в [7].
9.20 Помещения компрессорных холодильных машин и теплонасосных установок с хладагентом первой группы согласно 9.2, а также помещения бромисто-литиевых и пароэжекторных холодильных машин следует относить по пожарной опасности к категории Д.
Помещения, в которых размещают бромисто-литиевые и пароэжекторные холодильные машины и тепловые насосы с хладагентом хладон, следует относить по пожарной опасности к категории Д. Хранение масла следует предусматривать в отдельном помещении.
9.21 В помещениях холодильных установок следует предусматривать общеобменную вентиляцию, рассчитанную на удаления избытков теплоты.
При этом следует предусматривать системы вытяжной вентиляции с механическим побуждением, обеспечивающие при применении:
а) хладонов - не менее трех воздухообменов в час, а при аварии - пяти воздухообменов в час;
б) аммиака - не менее четырех воздухообменов в час, а при аварии - одиннадцати воздухообменов в час.
9.22 На холодильных машинах и установках с хладагентом, устанавливаемых в холодильных центрах, следует предусматривать сбросные трубопроводы отведения хладагента от предохранительных клапанов холодильных машин и установок за пределы здания.
Устье выхлопных труб для выброса хладона вверх из предохранительных клапанов следует предусматривать не менее чем на 2 м выше окон, дверей и воздухоприемных отверстий и не менее чем на 5 м - выше уровня земли.
Устье выхлопных труб для аммиака следует предусматривать на 5 м выше кровли.
10 Выбросы воздуха в атмосферу
10.1 Воздух, выбрасываемый в атмосферу из систем местных отсосов и общеобменной вентиляции производственных помещений, содержащий загрязняющие вредные вещества (далее - "пылегазовоздушная смесь"), следует очищать. Кроме того, необходимо рассеивать в атмосфере остаточные количества вредных веществ. Методика расчета концентраций вредных веществ в атмосфере приведена в [8]. Концентрации вредных веществ в атмосфере от вентиляционных выбросов данного объекта с учетом фоновых концентраций от других выбросов не должны превышать:
а) предельно допустимых максимальных разовых концентраций вредных веществ в атмосферном воздухе населенных мест (далее - ПДКп), установленных органом санитарно-эпидемиологического надзора, или 0,8 ПДКп в санитарно-защитной зоне курортов, крупных санаториев, домов отдыха и в зонах отдыха городов или меньших величин, установленных для данного объекта. Для вредных веществ с неустановленными максимально разовыми концентрациями в качестве ПДКп следует принимать среднесуточные предельно допустимые концентрации вредных веществ в атмосферном воздухе населенных мест;
б) 0,3 предельно допустимых концентраций вредных веществ для рабочей зоны производственных помещений (далее – ПДКw,z) в воздухе, поступающем в помещения производственных и административно-бытовых зданий через приемные устройства, открываемые окна и проемы, используемые для притока воздуха.
10.2 Очистка выбросов пылегазовоздушной смеси из систем с естественным побуждением, а также из систем источников малой мощности с механическим побуждением не предусматривается при соблюдении требований 10.1 или если очистка выбросов не требуется - в соответствии с разделом проекта "Охрана атмосферного воздуха от загрязнений".
10.3 Рассеивание в атмосфере вредных веществ из систем аварийной вентиляции следует предусматривать, используя данные технологической части проекта.
10.4 Выбросы пылегазовоздушной смеси из систем вентиляции производственных помещений с механическим побуждением следует предусматривать через трубы и шахты, не имеющие зонтов, вертикально вверх из систем:
а) общеобменной вентиляции из помещений категорий А и Б или из систем, удаляющих вредные вещества 1-го, 2-го классов опасности;
б) местных отсосов вредных и неприятно пахнущих веществ и взрывоопасных смесей.
10.5 Выбросы пылегазовоздушной смеси в атмосферу из систем вентиляции производственных помещений следует размещать по расчету или на расстоянии от приемных устройств для наружного воздуха не менее 10 м по горизонтали или на 6 м по вертикали при горизонтальном расстоянии менее 10 м. Кроме того, выбросы из систем местных отсосов вредных веществ следует размещать на высоте не менее 2 м над кровлей более высокой части здания, если расстояние до ее выступа менее 10 м.
Выбросы из системы аварийной вентиляции следует размещать на высоте не менее 3 м от земли до нижнего края отверстия.
10.6 Расстояние от источников выброса систем местных отсосов взрывоопасной парогазовоздушной смеси до ближайшей точки возможных источников воспламенения (искры, газы с высокой температурой и др.), lz, м, следует принимать, не менее
Читайте также: