Расчет системы отопления курсовая работа

Обновлено: 15.05.2024

Тепловой расчет системы отопления

Ключевые слова: сопротивление теплопередаче, коэффициент теплопроводности, тепловой поток, коэффициент теплопередачи, тепловая мощность системы отопления.

1. Определение условий эксплуатации наружных ограждений

Для расчета принято пятиэтажное здание — индивидуальный жилой дом.

Месторасположение объекта — г. Челябинск.

Зона влажности — 2 (нормальная) по приложению В к СНиП 23−02−2003.

Температура внутреннего воздуха t _в = 18..23 ºС.

Режим внутри помещения — нормальный по таблице 1 СНиП 23−02−2003.

Условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещений и зон влажности — Б (по таблице 2 СНиП 23−02−2003).

2. Расчет тепловой мощности системы отопления

2.1 Уравнение теплового баланса

Для компенсации потерь через наружные ограждения устраивают системы отопления.

При определении тепловой мощности систем отопления жилых и общественных зданий необходимо учитывать

а) потери теплоты через наружные ограждающие конструкции;

б) расход теплоты на нагревание инфильтрующегося в помещение наружного воздуха, не компенсируемого подогретым приточным воздухом;

в) потери теплоты через внутренние ограждающие конструкции, если разность температур в смежных помещениях равна 3 ºС и более

г) тепловой поток, поступающий в комнаты и кухни жилых домов (бытовые тепловыделения)

Таким образом, расчетные теплопотери помещений жилого здания . Q ₀ вычислим по уравнению теплового баланса:

где Q _огр — основные потери теплоты через ограждающие конструкции здания, Вт;

. Q _д — суммарные добавочные потери теплоты через ограждающие

Q _и — добавочные потери теплота на инфильтрацию, Вт;

15 стр., 7034 слов

Организация и планирование монтажа систем ТГСВ (монтаж наружных тепловых сетей)

. нуля до сдачи в эксплуатацию. 9 3. Принятая технология производства строительно-монтажных работ (монтаж тепловых сетей) 1. Разгрузка и комплектование материалов; 2. Земляные работы: а) планировка трассы бульдозером; .

Q _б — бытовые тепловыделения, Вт.

2.2 Расчет тепловых потерь через ограждающие

Основные потери теплоты Q _огр , Вт, через рассматриваемые ограждающие конструкции зависят от разности температуры наружного и внутреннего воздуха и рассчитываются с точностью до 10 Вт по формуле:

где n — коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху; t _в — расчетная температура воздуха помещения, о С;

t _н — расчетная зимняя температура наружного воздуха, о С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92;

k — коэффициент теплопередачи наружного ограждения (величина обратная общему термическому сопротивлению теплопередаче через ограждение), т.е.

А — расчетная поверхность ограждающей конструкции, м 2 .

Вычисления теплопотерь производят для каждого помещения здания отдельно. Результаты расчета представлены в таблице 1.

3 Расчет дополнительных тепловых потерь через ограждающие конструкции

Основные теплопотери через наружные ограждения, обусловленные разностью температуры внутреннего и наружного воздуха, оказываются меньше фактических теплопотерь, так как не учитывается ряд факторов, вызывающих дополнительные потери теплоты, исчисляемые в долях от основных теплопотерь. Дополнительные теплопотери, определяемые ориентацией ограждений по сторонам света, рассчитываются так:

где β _ор — коэффициент добавки на ориентацию;

Q _огр — основные теплопотери через данное ограждение, Вт.

Дополнительные теплопотери через одинарные двери:

где Q _{огр нд} — основные тепловые потери через наружные двери в помещении лестничной клетки.

4 Расчет теплоты на нагрев инфильтрующего воздуха

Расход теплоты на нагревание организованного инфильтрационного потока определяется по формуле:

где L _н — нормативный расход удаляемого воздуха, не компенсируемого подогретым приточным воздухом, для жилых зданий зданий принимается равным 3 м 3 /ч на 1 м 2 площади жилых помещений и кухонь;

ρ _н — плотность наружного воздуха, кг/м 3 :

с — удельная теплоемкость воздух, равная 1 кДж/(кг

2.5 Расчет бытовых теплопоступлений в помещения

Тепловой поток, регулярно поступающий в комнаты и кухни жилых зданий от освещения, людей и других источников, следует принимать в количестве не менее 10 Вт на 1 м 2 площади пола, F_п , м 2

где F _п — площадь пола в помещении, м 2 .

16 стр., 7640 слов

Расчет тепловой защиты помещения

. тепловой защиты по условию санитарии 1. По нормам санитарии в промышленном здании перепад температур между воздухом . округляем до строительного модуля д3=0,14м 11. . и поверхностью стены не должен превышать Дt н =7?С Нормируемый температурный перепад , °С, для Здания и помещения наружных . м2 *К/Вт 4 Расчет толщины утеплителя 1. .

6 Сводная таблица тепловых потерь

Расчёт тепловых балансов сводится в таблицу 1.

В графу 1 вносим номера отапливаемых помещений. Нумерацию помещений первого этажа начинают с №101, второго — с №201 и т. д. Лестничные клетки нумеруются буквами ЛК1 и т. д. и определяют теплопотери не по отдельным этажам, а сразу по всей высоте клеток.

В графе 2 указываем наименование ограждений с учетом следующих сокращений:

наружная стена — НС;
внутренняя стена — ВС;
окно с двойным остеклением — ДО;
пол над цокольным этажом — ПЛ;
покрытие или перекрытие — ПТ;
дверь одинарная — ДО;
дверь двойная — ДД.

В графу 3 вносим направление стороны горизонта, на которое ориентировано ограждение и наименование ограждения (С, СВ, ЮВ, Ю и т. д.).

В графу 4, 5 вносим линейные размеры ограждений в соответствии с правилами обмера с точностью до 0,1 м. При наличии в одном помещении нескольких однотипных ограждений указывают их количество.

При определении площади наружных стен (графа 5), имеющих оконные проёмы, а так же внутренних стен с дверными проёмами площади окон и дверей не вычитают из площади стен. Площадь наружной стены с дверью определяется, как разность площадей стены и наружной двери.

В графу 6 заносим расчетные коэффициенты теплопередачи ограждений.

В графу 7 вносим величину разности температур между температурой внутри помещения и расчетной температурой для проектирования отопления в данном регионе.

В графу 8 вносим основные теплопотери через ограждающие конструкции.

В графу 9, 10 заносим добавочные теплопотери на ориентацию и прочие.

В графу 11 вносят значения теплопотерь через каждое ограждение, определяемые, как сумма основных и дополнительных тепловых потерь.

Значения расходов теплоты на нагревание инфильтрующегося в помещения наружного воздуха вносят в графу 12.

В графу 13 вносим величину теплопоступлений в помещение.

В графу 14 определяем результаты составления тепловых балансов.

Тепловая мощность системы отопления здания определяется суммированием значений мощностей отопительных установок отдельных помещений.

Таблица 1 — Расчет тепловой мощности системы отопления

3. Тепловой расчет системы отопления

В курсовом проекте применяется однотрубная система водяного отопления с нижней разводкой магистральных трубопроводов. Система с попутным движением теплоносителя.

В качестве нагревательных приборов приняты радиаторы типа МС-140-108.

Снабжение теплом осуществляется от тепловой сети через элеватор, установленный в ИТП.

Параметры теплоносителя 130 — 70 ºС. В здании применена одна разводящая магистраль по периметру стен. В цокольном помещении магистрали прокладываются на опорах вдоль стен.

9 стр., 4312 слов

Система автоматического управления тепловым режимом

. уставки и (или) параметры настройки локальных систем автоматического управления (регулирования); режим прямого (непосредственного) цифрового (или . тепловой и электрической энергии. Автоматизированные системы управления тепловым режимом помещений (АСУ ТРП) являются разновидностью автоматизированных систем . оптимальном режиме. Эффективность работы системы отопления и вентиляции можно значительно .

Примеры похожих учебных работ

Расчет датчика расхода для системы регулирования запарного котла

. Таким образом, происходит регулировка температуры в запарном котле. В рамках данной курсовой работы выбран элемент системы: расходомер. 2. Выбор и расчет датчика расхода для системы регулирования запарного .

Расчет автоматизированной судовой электроэнергетической системы

. судов современных типов, таких как лихтеровозы, контейнеровозы, суда комбинированного типа, морские паромы, суда типа «ро-ро» ( . Астраханский. На втором месте по объему выполняемой работы стоит Западно-Сибирский бассейн, включающий Обь с притоками. .

Проектирование системы отопления, вентиляции и кондиционирования административного здания

. на заданном уровне способствует повышению производительности труда. Целью дипломного проекта является проектирование 1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ 1.1 Назначение и характеристика здания Назначение: Район строительства: Объект капитального строительства .

Системы теплогазоснабжения и вентиляции

. существенные потери тепла могут приходиться на вентиляцию. Тепловые потери в основном зависят от: разницы температур в доме и на улице (чем разница больше, тем потери выше), теплозащитных свойств стен, .

Отопление и вентиляция кофейни

. нормам и требованиям, что создает возможность нормальной жизнедеятельности людей. В дипломном проекте рассчитаны системы отопления и вентиляции кофейни, расположенной по ул. Гагарина г. Магнитогорска. 1. Архитектурно-строительная .

Курсовая работа: Проектирование системы отопления жилого здания

Географическая и климатическая характеристика района строительства:

Проектируемое здание предназначено для строительства в городе Архангельск, который находится в II умеренном климатическом районе.

Климатические характеристики города:

Температура воздуха наиболее холодной пятидневки (t_Н5 ) обеспеченностью 0,92: минус 31°С.

Средняя температура наиболее холодных суток (t_Н1 ) обеспеченностью 0,92: минус 37°С.

Средняя скорость ветра в январе: 3,7 м/с.

Расчетное барометрическое давление (Р_БАР ): 1010 гПа.

Преобладающее направление ветра за декабрь-февраль: ЮВ

Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь: 5,9

Средняя скорость ветра, м/с, за период со средней суточной температурой воздуха £ 8 °С: 3,7

Преобладающее направление ветра за июнь-август: СЗ

Минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, м/с: 4

Технические условия для проектирования:

Ввод наружной тепловой сети осуществляется со стороны дворового фасада. Параметры теплоносителя на вводе в здание: 140-70°С. Располагаемый напор на вводе в здание (Р_{Э ЗАД} ): 50 кПа.

Перечень нормативных документов по которым велось проектирование:

СНиП 23-01-99 * Строительная климатология.

СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование.

СНиП 31-01-2003 Здания жилые и многоквартирные.

СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий.

СНиП 3.05.01-85 * Внутренние санитарно-технические системы.

ГОСТ 30494-96 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата помещения.

ГОСТ 21.205-93 СПДС. Условные обозначения элементов санитарно-технических систем.

2. Определение тепловой мощности системы отопления

Ограждающие конструкции здания представлены наружными стенами, перекрытием над верхним этажом и надподвальным перекрытием.

Наружные стены выполнены из красного керамического кирпича марки М100, толщина стен составляет 0.65м, термическое сопротивление (R₀ ) равно

0.9770.

Перекрытие над верхним этажом совмещено с покрытием здания, в нем присутствует вентилируемая воздушная прослойка. Толщина перекрытия () составляет 0.34м, термическое сопротивление (R₀ ) равно

1.3189.

Перекрытие над не отапливаемым со световыми проемами в стенах подвалом имеет толщину () 0.383м, с термическим сопротивлением (R₀ ) равно

1.7686.

2.1 Определение нормируемого значения сопротивления теплоотдачи стен

Рисунок 1 Конструкция наружных стен

Определение градусо-суток отопительного периода

;

t_int -расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания определяемая по ГОСТ 30494 (таб.№1)

t_ht -средняя температура наружного воздуха (по СНиП 23-01)

z_ht -продолжительность отопительного периода в сутках по СНиП 23-01ительная климатология" (таб.№1)

Для Архангельска t_int =20 t_ht =-4,4; z_ht =253

;

По СНиП 23-02 таб №4 примечание: если значение отличается от табличных используем формулу

;

Для живого здания таб №4 значения а=0,00035; в=1,4

;

Стена из красного кирпича толщиной 650мм с

=0,67

и утеплителя из минеральной тяжелой ваты толщиной 151мм с

=0,06

;

Условие выполняется конструкция стены пригодна для использования в г. Архангельск.

2.2 Определение нормируемого значения сопротивления теплоотдачи совмещенного покрытия

Рисунок 2. Конструкция совмещенного покрытия

Определение градусо-суток отопительного периода

;

Для Архангельска t_int =20 t_ht =-4,4; z_ht =253

;

По СНиП 23-02 таб №4 примечание: если значение отличается от табличных используем формулу

;

Для живого здания таб №4 значения а=0,0005; в=2,2

;

Совмещенное покрытие состоит из: бикроста в 2 слоя толщиной 8мм и утеплителя из тяжелых минераловатных плит толщиной 230мм с

=0,06

Цементно-песчаной стяжки толщиной 20мм с

=0,76;

Железобетонной плиты толщиной 0,34 мм с

=1,319;

;

Условие выполняется конструкция перекрытия пригодна для использования в г. Архангельск.

2.3 Определение нормируемого значения сопротивления теплоотдачи надподвального перекрытия

Рисунок 3. Конструкция надподвального перекрытия

Определение градусо-суток отопительного периода

;

Для Архангельска t_int =20 t_ht =-4,4; z_ht =253

;

По СНиП 23-02 таб №4 примечание: если значение отличается от табличных используем формулу

;

Для живого здания таб №4 значения а=0,00045; в=1,9

;

Совмещенное покрытие состоит из:

Бикроста в 2 слоя толщиной 8мм

Утеплителя из тяжелых минераловатных плит толщиной 170мм с

=0,06

Цементно-песчаной стяжки толщиной 20мм с

=0,76;

Железобетонной плиты толщиной 0,383 мм с

=1,769;

;

Условие выполняется конструкция надподвального перекрытия пригодна для использования в г. Архангельск.

3. Определение тепловой мощности отопления

3.1 Определение тепловой мощности системы отопления

Проектируемое здание предназначено для строительства в городе Архангельск.

материал стен: кирпич красный; утеплитель из минеральной тяжелой ваты толщиной 151мм с

=0,06

толщина стен: dнс =820 мм;

термическое сопротивление Rо=3,65м 2 ·°С/Вт;

Перекрытие над верхним этажом:

совмещенное покрытие с вентилируемой воздушной прослойкой (n=0,9);

толщина: dпт=590 мм;

термическое сопротивление Rо=5,34 м 2 ·°С/Вт;

Перекрытие над подвалом:

подвал неотапливаемый со световыми проемами в стенах, расположенный ниже уровня земли (n=0,75);

толщина: dпт=581 мм;

термическое сопротивление Rо=4,787 м 2 ·°С/Вт;

Вид заполнения световых проемов:

тройное остекление в деревянных переплетах (спаренный и одинарный).

3.2 Определение основных и добавочных потерь тепла

Требуемая тепловая мощность системы отопления определяется расчетом тепловых потерь через ограждающие конструкции помещений. Суммарные тепловые потери всеми помещениями представляют собой теплопотери здания.

Потери тепла через ограждающую конструкцию определяются по выражению:

Где К - коэффициент теплопередачи через соответствующее ограждение, Вт/м 2 °С. Коэффициент теплопередачи связан с термическим сопротивлением теплопередаче R₀ соотношением:

К =;

для несущих стен: ;

для окон: ;

для пола: ;

для потолка: ;

F - площадь ограждения, м 2 .

t_В - расчетная температура воздуха внутри помещения.

t_Н5 - расчетная температура наружного воздуха для расчета систем отопления, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки.

Sb - коэффициент учета добавочных потерь.

n - коэффициент учета положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху.

Добавочные потери учитываются согласно СНиП 2.04.05-86 в долях от основных потерь тепла.

Для расчета теплопотерь данного здания необходимо учесть следующие добавочные потери:

На ориентацию вертикальных наружных ограждений в размере:

10% (0,1) - при ориентации на С, В;

На открывание входных наружных дверей, не оборудованных тепловыми завесами. В зависимости от высоты отапливаемой части здания Н (м) для двойных дверей с тамбуром добавочные потери равны:

На инфильтрацию через наружные окна и балконные двери. Для трехэтажных зданий добавки на инфильтрацию принимаются: для 1-го этажа - 1%, для 2-го - 5%, для 3-го - 0%;

На скорость ветра (среднюю за январь). Т.к. скорость ветра 3,7 м/с, то добавочные потери на стены, окна и двери принимаются в размере 5%.

На угловые помещения в размере 5% при ориентации на С, В и 1% при ориентации в других случаях.

Расчетная тепловая нагрузка помещения представляет собой сумму потерь через все ограждения помещения. Потери уменьшаются на величину бытовых теплопоступлений:

Бытовые тепловыделения определяются:

где F_П - площадь пола помещения, м 2 .

Добавочные потери учитываются согласно СНиП 2.04.05-86 в долях от основных потерь тепла.

При расчете проектируемого здания учитывались следующие добавочные потери:

на ориентацию вертикальных наружных ограждений в размере:

10% (0,1) - при ориентации на С, В, СВ, СЗ;

на открывание входных наружных дверей, не оборудованных тепловыми завесами, в зависимости от высоты отапливаемой части здания Н (м)

двойные без тамбура-0,34Н;

на инфильтрацию через наружные окна и балконные двери для трехэтажных зданий: 1-й этаж 1%,2-й этаж 5%, 3-й этаж 0%;

на скорость ветра (среднюю за январь). На стены, окна, двери в размере:

5% если средняя скорость ветра за январь до 5м/с

10% если средняя скорость ветра за январь 5-10м/с

15% если средняя скорость ветра за январь более 10м/с

Принимаем 5% т.к. средняя скорость ветра за январь 3,7м/с

на угловые помещения в размере

5% от основных потерь через наружные стены и окна при ориентации С, В, СВ, СЗ;

1% -в других случаях.

Добавочные потери на ориентацию заносятся в графу 9, другие добавочные потери - в графу 10 в таблице №2 приложения.

Определение тепловой мощности системы отопления приводится в таблице №2 приложения.

3.3 Определение потерь тепла по укрупненным измерителям

Метод определения потерь тепла по укрупненным измерителям позволяет произвести приближенную оценку потерь тепла зданием с целью проверки правильности выполненного расчета потерь тепла через ограждающие конструкции.

Ориентировочно значение тепловых потерь здания определяется по выражению:

где q₀ - удельная тепловая характеристика здания, Вт /м₃ ·°С;

V_Н - строительный объем отапливаемой части здания по наружному обмеру, м 3 .

t_СР - средняя температура воздуха в отапливаемых помещениях, °С. (принимается равной внутренней температуре t_В большинства помещений);

Удельная тепловая характеристика здания представляет собой теплопотери 1м 3 здания при перепаде температур внутреннего и наружного воздуха в 1°С (Вт/м 3 ·°С).

Удельная тепловая характеристика здания любого назначения может быть определена по формуле:

где Р - наружный периметр здания, м;

S - площадь здания по наружному обмеру, м 2 ;

Н - высота отапливаемой части здания, м;

К_ОК , К_НС , К_ПЛ , К_ПТ - коэффициенты теплопередачи соответственно окон, стен, перекрытий над подвалом и потолком, Вт /м 2 ·°С.

r₀ - коэффициент остекления (отношение суммарной площади окон и балконных дверей к суммарной площади вертикальных наружных ограждений;

n_ПЛ , n_ПТ - коэффициенты в формуле

Проверка:

Расхождения находятся в пределах нормы.

Определение тепловой мощности отопления приведено в таблице 1

4. Система отопления

3.1 Принятая проектом схема отопления и ее описание

Т.к. в здании нет чердака, то проектируется схема отопления двухтрубная, тупиковая с искусственной циркуляцией и с нижней разводкой подающих и обратных магистралей, присоединенная через индивидуальный тепловой пункт к наружной водяной теплосети. Используются стальные водогазопроводные трубы (ГОСТ 3262-75*) диаметрами 20 и 25 мм. Стояки труб расставляются в углах и простенках наружных стен; лестничные клетки оборудуются отдельными стояками. Стояки располагаются открыто. Для опорожнения системы все магистрали прокладываются с уклоном 0,002 в сторону теплового пункта. Все трубопроводы в подвале теплоизолируются.

Отопительные приборы - чугунные секционные радиаторы типа МС-90-108, площадь их нагревательной поверхности fc =0,187 м 3 , номинальный тепловой поток q_НОМ = 802·0,89 = 713,78 Вт/м 2 для двухтрубных систем при движении воды "снизу-вниз" и q_НОМ = 802·0,79 = 633,58 Вт/м 2 при движении воды "снизу-вверх".

Радиаторы в квартирах устанавливаются под световыми проемами и у наружных стен на высоте 70 мм от пола. В подъезде радиаторы устанавливаются на лестничной клетке первого этажа.

Арматура для регулирования и отключения ставится на подающих и обратных ответвлениях циркуляционных колец для возможности аварийного выключения каждого циркуляционного кольца. Для регулирования работы отопительных приборов на подводках устанавливаются краны двойного регулирования КРД. Также на обратных стояках устанавливаются вентили для гашения избыточного давления.

3.2 Гидравлический расчет трубопровода

Располагаемое циркуляционное давление для главного кольца определяется по формуле:

где Р_И - искусственное давление, создаваемое насосом или элеватором;

Р_Е - естественное циркуляционное давление в расчетном кольце, обусловленное разностью давлений горячей воды в подающем стояке и охлажденной воды в обратном стояке;

Б - коэффициент снижения естественного давления при температуре наружного воздуха выше расчетной температуры наиболее холодной пятидневки t_Н5 . Для двухтрубных систем Б =0,4;

DР_{Е. ТР} - дополнительное естественное давление, возникающее за счет охлаждения воды в трубопроводах. При нижней разводке оно не учитывается.

При непосредственном присоединении системы отопления к наружным теплосетям величина искусственного давления рассчитывается в зависимости от давления Р_Э.ЗАД перед элеватором по формуле:

Па

где q - коэффициент смешения (эжекции) элеватора, представляющий собой отношение массы воды подмешиваемой из обратного трубопровода, к массе воды, подаваемой из тепловой сети в сопло элеватора G_C , кг/час:

где T_Г - температура воды в подающей магистрали наружной теплосети, 0 С;

t_Г , t_О - температура воды в подающей и обратной магистрали системы отопления здания, 0 С

G_{СМ -} количество воды (кг/час) циркулирующие в системе отопления.

Естественное давление рассчитывается по формуле:

где h - расстояние от оси элеватора до середины расчетного прибора, м;

r_О , r_Г - плотность воды в обратном и подающем трубопроводе, кг/м 3 ;

Средние удельные линейные потери давления для рассматриваемого циркуляционного кольца:

Па/м

где S L_{ГЛ. К -} сумма длин всех участков циркуляционного кольца, м. Для проектируемого здания S L_{ГЛ. К} = 74,42 м.

Па/м

Определяются расчетные расходы теплоносителя на каждом участке по формуле:

кг / час

где Q_УЧ - тепловая нагрузка расчетного участка, Вт;

С - теплоемкость воды (С = 4, 19, кДж/кг град);

(t_Г - t_О ) - разность температур теплоносителя в подающем и обратном трубопроводе системы отопления, 0С;

b1 - поправочный коэффициент, учитывающий дополнительную (сверх расчетной) теплопередачу приборов при подборе стандартных типов их. Для радиаторов и конвекторов b1 составляет 1,06;

b2 - поправочный коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери приборов при их установке у наружных стен. Для радиаторов и конвекторов b2 =1,02.

Линейные потери давления на участке) графа 8) определяются по формуле:

R - удельные потери напора на участке, Па/м

L - длина участка, м

Общие потери давления на участке (графа 11) состоят из линейных и местных потерь и определяются:

P_УЧ = R L + Z; Па

R - удельные потери напора на трении, Па;

L - длина участка;

Z - потери напора на местные сопротивления.

Определяются общие потери давления в кольце (графа 12), как сумма потерь по всем расчетным участкам циркуляционного кольца.

Р_{ГЛ. К.} = S (R L + Z), Па

Значения Р_{ГЛ. К.} и Р_{ГЛ. К.} = (0,9…0,95) Р_{ГЛ. К.}

т.е. запас располагаемого давления должен составлять 5 - 10%.

т.к. запас находится в пределах 5 - 10% расчет кольца закончен.

После расчета главного циркуляционного кольца в той же таблице производится расчет колец через приборы вышележащих этажей того же стояка.

Располагаемое циркуляционное давление через прибор 2-го этажа больше давления Р_{ГЛ. К.} в главном кольце на величину:

где - потери давления в подводках приборов нижележащего (первого) этажа;

h₂ - превышение оси прибора 2-го этажа над осью прибора 1-го этажа;

Расчету подлежат только участки, не входящие в главное кольцо.

Аналогично определяется добавочная величина циркуляционного давления через прибор 3-го этажа:

где - потери давления в подводках приборов нижележащего (второго) этажа;

h₂ - превышение оси прибора 3-го этажа над осью прибора 2-го этажа;

Далее производится расчет малого циркуляционного кольца через ближайший к узлу управления стояк в той же ветви через прибор 1-го этажа. Расчет выполняется только для участков стояка, так как остальные участки малого кольца рассчитаны в главном кольце.

Располагаемое давление в малом стояке представляет собой разность давлений между точками подключения стояка к подающей и обратной ветвям главного кольца:

где - суммарные потери участков, общих с главным кольцом.

Гидравлический расчет приведен в таблице 2.

4.3 Расчет нагревательных приборов

Для поддержания в помещении расчетной температуры необходимо, чтобы теплоотдача нагревательных приборов компенсировала теплопотери помещения.

Расчетная площадь прибора определяется по формуле:

, м 2,

где Q_ПР - требуемая теплоотдача прибора, Вт;

q_ПР - расчетная плотность теплового потока прибора, Вт/м 2 .

Требуемая теплоотдача прибора:

где Q_Р - тепловая нагрузка помещения, Вт;

Q_ТР - суммарная теплоотдача открыто проложенных труб в помещении, Вт, определяемая по выражению:

где q_В, q_{Г -} теплоотдача 1 м вертикально или горизонтально проложенных труб, Вт/м;

l_В, l _Г - длина труб в пределах помещения, м.

Расчетная плотность теплового потока прибора определяется по формуле:

q_{НОМ -} номинальная плотность теплового потока (теплоотдача 1 м 2 прибора при стандартных условиях). Для принятых приборов q_НОМ = 633,58 Вт/м 2 при движении воды снизу-вверх, q_НОМ = 713,78 Вт/м 2 при движении воды снизу-вниз;

Dt_СР - средний температурный напор, определяемый по формуле:

Расход теплоносителя через прибор G_ПР определяется исходя из требуемой теплоотдачи прибора Q_ПР по формуле:

, кг / час

Число секций чугунных радиаторов определяется по формуле:

где f_C - площадь 1 секции радиатора, м 2 ;

b_{3 -} коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе. Коэффициент b₃ рассчитывается:

;

b₄ - коэффициент, учитывающий способ установки радиатора. При открытой установке b₄ = 1.

Расчет нагревательных приборов приведен в таблице 3.

4.4 Расчет и подбор водоструйного элеватора

Основная рабочая характеристика элеватора - коэффициент смешения (эжекции), определяемый по формуле

;

где G_СМ - количество воды (кг/час), циркулирующей в системе отопления;

T_{1 -} температура теплоносителя в подающей магистрали тепловой сети, принимаемая в соответствии с вариантом задания, 0 С;

t_Г, t_О - температура воды в подающей и обратной магистрали системы отопления, 0 С;

Величина коэффициента смешения необходима для определения диаметров горловины и сопла элеватора.

Расчетный диаметр горловины определяется по формуле:

;

где Р_И - искусственное циркуляционное давление (Па).

Сравниваем полученный диаметр горловины со значениями таблицы 6.1. Принимаем фактический диаметр d_Г С = 15 мм и вычисляем диаметр выходного сечения сменного сопла по приближенной формуле:

; мм

Требуемое давление, которое необходимо иметь в тепловой сети перед элеватором для преодоления гидравлического сопротивления элеватора и создания искусственного циркуляционного давления в системе отопления определяется по формуле:

Р_Э =1,4· (1+1,8) 2 ·4555,39=50 кПа

5. Вентиляция

5.1 Система и схема вентиляции

Приток воздуха в помещения осуществляется неорганизованно через форточки и неплотности в притворах окон и балконных дверей. Для трехэтажного здания при совмещенной кровле устраивается вентиляция с индивидуальными для каждого помещения каналами или с объединяющими каналами под потолком вспомогательных помещений..

Нормы воздухообмена для жилых квартир:

ванная комната - 25 м 3 /ч

уборная индивидуальная - 25 м 3 /ч

кухня с 2 х -конфорочной плитой - 60 м 3 /ч.

В вентилируемых помещениях данного проекта каналы устраивают в толще внутренних кирпичных стен. Их сечение кратно размерам кирпича и составляет 140 х 140 мм.

Курсовая работа - Отопление и вентиляция жилого здания

изображением всех поворотов, ответвлений, запорно-регулирующей арматуры.

2. На схему наносят тепловые нагрузки всех отопительных приборов (запи сываются

на расчетной схеме системы отопления над прямоугольниками, изображающими

отопительные приборы), которые суммируются по стоя кам и отдельным кольцам

циркуляции.

3. Выбирают основное циркуляционное кольцо, т.е. наиболее протяженное, имеющее

наибольшую тепловую нагрузку.

4. Расчетное циркуляционное кольцо разбивают на участки. На каждом уча стке

проставляют тепловую нагрузку (в числителе) и его длину (в знаме нателе). Расчетное (основ-

ное) ц иркуляционное кольцо, выделенное жирной линией, включает уча стки 1 - 16.

Участком называется трубопровод, на котором расход проте кающей воды, температура воды

и диаметр трубопровода остаются неиз менными. Нумеруют участки, начиная от

Читайте также: