Сетки косвенного армирования в фундаменте
Обновлено: 02.05.2024
Фундаменты под колонны (к СНиП 2.03.01-84, 2.02.01-83), часть 3
Т - сдвигающая сила, воспринимаемая шпонками, принимаемая по наименьшему из значений:
T = d Rbm l n ; (107)
T = 2h Rbt l n, (108)
где d , l, h - соответственно глубина, длина и высота шпонки;
Rbm - расчетное сопротивление бетона замоноличивания осевому сжатию;
n - число шпонок (не более трех).
4. КОНСТРУКТИВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ФУНДАМЕНТОВ
МАТЕРИАЛЫ
4.1.* Для монолитных железобетонных фундаментов следует применять тяжелый бетон классов по прочности В12,5 и В15 на сжатие, при соответствующем обосновании допускается применение бетона класса В20.
Для замоноличивания колонн в стакане применяется бетон класса не ниже В12,5. Бетон подготовки под подошвой фундамента принимается класса В3,5.
4.2. Для армирования фундаментов рекомендуется применять горячекатаную арматуру периодического профиля класса А- III по ГОСТ 5781-82. Для слабонагруженных сечений, где прочность арматуры используется не полностью (конструктивные сетки армирования подколонника, сетки косвенного армирования дна стакана и т.п.), а также в тех случаях, когда прочность арматуры класса А- III не используется полностью из-за ограничения по раскрытию трещин, допускается применять арматуру классов A-II по ГОСТ 5781-82 и Вр-I по ГОСТ 6727-80.
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ РАЗМЕРЫ ФУНДАМЕНТОВ
4.3. Монолитные фундаменты рекомендуется проектировать ступенчатого типа, плитная часть которых имеет от одной до трех ступеней.
При соответствующем обосновании в случае массового применения или для отдельных индивидуальных фундаментов разрешается принимать размеры, кратные 100 мм в соответствии с ГОСТ 23477-79.
4.5. При центральной нагрузке подошву фундамента следует принимать квадратной.
При внецентренной нагрузке, соответствующей основному варианту нагружения, подошву рекомендуется принимать прямоугольной с соотношением сторон не менее 0,6.
4.6. Высота фундамента h назначается с учетом глубины заложения подошвы и уровня обреза фундамента. Обрез фундамента железобетонных колонн зданий следует принимать, как правило, на отметке 0,15 для обеспечения условий выполнения работ нулевого цикла.
4.7. Рекомендуемые размеры сечений подколонников, высот фундаментов и плитной части, а также подошвы приведены в табл. 4.
Модульные размеры фундамента, м, при модуле, равном 0,3
пря мо уголь ной
b ´ l
под ко лонны в тем пера тур ных швах bcf ´ lcf
4.8. Сопряжение фундамента с колонной выполняется монолитным для фундаментов под монолитные колонны (черт. 25, а) и стаканным для сборных или монолитных фундаментов под сборные колонны (черт. 25, б, в).
Черт. 25. Сопряжение фундамента с колонной
а - монолитной; б и в - сборной; 1 - колонна; 2 - подколонник; 3 - плитная часть фундамента
4.9. Стакан под двухветвевые колонны с расстоянием между наружными гранями ветвей не более 2400 мм выполняется общим под обе ветви, с расстоянием более 2400 мм - раздельно под каждую ветвь. Под колонны в температурных швах также рекомендуется выполнять раздельные стаканы.
Размеры стакана для колони следует назначать из условия обеспечения необходимой глубины заделки колонны в фундамент и обеспечения зазоров, равных 75 мм по верху и 50 мм по низу стакана с каждой стороны колонны (см. черт. 25).
4.10. Глубина стакана d p принимается на 50 мм больше глубины заделки колонны d с , которая назначается из следующих условий:
для типовых колонн - по данным рабочей документации;
для индивидуальных прямоугольных колонн - по табл. 5, но не менее, чем по условиям заделки рабочей арматуры колонн, указанным в табл. 6;
для двухветвевых колонн:
но не более 1,2 м,
где ld — ширина двухветвевой колонны по наружным граням;
при ld < 1,2 м как для прямоугольных колонн, с б ó льшим размером сечения l c , равно:
но во всех случаях не менее величин, указанных в табл. 6 и не более 1,2 м.
Отношение толщины стенки стакана к высоте верхнего уступа фундамента t/hcf
Глубина заделки колонн
прямоугольного сечения dc
при эксцентриситете продольной силы
или глубине стакана t/dp ( см. черт. 7)
Глубина заделки рабочей арматуры d с при проектном классе бетона
П р и м е ч а н и я: 1. d - диаметр рабочей арматуры.
2. Значения в скобках относятся к глубине заделки сжатой рабочей арматуры.
3. Длина заделки может быть уменьшена в случаях:
а) неполного использования расчетного сечения арматуры длину заделки допускается принимать lan N/Rs As , но не менее чем для стержней в сжатой зоне, где N - усилие, которое должно быть воспринято анкеруемыми растянутыми стержнями, а Rs As - усилие, которое может быть воспринято;
б) приварки к концам рабочих стержней анкерных стержней или шайб (черт. 26).
Черт. 26. Детали анкеровки рабочей арматуры
а - анкеровка дополнительным стержнем; б - анкеровка шайбой
При этом шайбы должны рассчитываться на усилие, равное
4.11. Глубину заделки двухветвевых колонн необходимо проверять также по анкеровке растянутой ветви колонны в стакане фундамента.
Глубину заделки растянутой ветви двухветвевой колонны в стакане необходимо проверять по плоскостям контакта бетона замоноличивания:
с бетонной поверхностью стакана — по формуле
с бетонной поверхностью ветви колонны — по формуле
В формулах (112), (113):
dc - глубина заделки двухветвевой колонны, м;
N p - усилие растяжения в ветви колонны, тс;
hc ¢ , bc ¢ - размеры сечения растянутой ветви, м;
Ran ¢ , Ran ¢¢ - величина сцепления бетона, принимаемая по табл. 7, тс/м 2 .
Величина сцепления по плоскостям контакта бетона замоноличивания с бетоном
П р и м е ч а н и е. Величина Rbt относится к бетону замоноличивания.
4.12. Минимальную толщину стенок неармированного стакана поверху следует принимать не менее 0,75 высоты верхней ступени (подколонника) фундамента или 0,75 глубины стакана d p и не менее 200 мм.
В фундаментах с армированной стаканной частью толщина стенок стакана определяется расчетом по пп. 2.34, 2.35 и принимается не менее величин, указанных в табл. 8.
Толщина стенок стакана t , мм
колонны прямоугольного сечения с эксцентриситетом продольной силы
В плоскости изгибающего момента
0,2 lc , но не менее 150
0,3 lc , но не менее 150
0,2 l d , но не менее 150
Из плоскости изгибающего момента
4.13. Толщину дна стакана фундаментов следует принимать не менее 200 мм.
4.14. Для опирания фундаментных балок на фундаментах следует предусматривать столбчатые набетонки, которые выполняются на готовом фундаменте. Крепление набетонок к фундаменту рекомендуется осуществлять за счет сцепления бетона с предварительно подготовленной поверхностью бетона фундамента (насечки) или приваркой анкеров к закладным изделиям, или с помощью выпусков арматуры, предусмотренных в теле фундамента (при отношении высоты набетонки к ее меньшему размеру в плане ³ 15).
АРМИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ
4.15. Армирование подошвы фундаментов следует производить сварными сетками но серии 1.410-3 и ГОСТ 23279-84.
4.16. В случае, когда меньшая из сторон подошвы в фундаменте имеет размер b £ 3 м, следует применять сетки с рабочей арматурой в двух направлениях (черт. 27, а).
При b > 3 м применяются отдельные сетки с рабочей арматурой в одном направлении, укладываемые в двух плоскостях. При этом рабочая арматура, параллельная б ó льшей стороне подошвы l , укладывается снизу. Сетки в каждой из плоскостей укладываются без нахлестки с расстоянием между крайними стержнями не более 200 мм (черт. 27, б).
Черт. 27. Армирование подошвы фундамента
а - при b £ 3 м; б - при b > 3 м; 1- нижние сетки; 2 - верхние сетки
Минимальный диаметр рабочей арматуры сеток подошв принимается равным 10 мм вдоль стороны l £ 3 м и 12 мм при l > 3 м.
4.17. При выполнении условия
анкеровка продольной рабочей арматуры сеток подошв считается обеспеченной, l b - длина участка нижней ступени, на котором прочность наклонных сечений обеспечивается бетоном, определяемая по формуле
где h1 - высота нижней ступени фундамента;
р max - максимальное краевое давление на грунт, вычисляемое по формулам (5), (6);
lan - длина анкеровки арматуры, определяемая по формуле
где A st , Asf - обозначения те же, что в п. 2.59;
d - диаметр продольной арматуры.
При невыполнении условия (114) в сетках необходимо предусмотреть приварку поперечных анкерующих стержней на расстоянии не более 0,8 lb от края продольного стержня. Диаметр анкерующего стержня рекомендуется принимать не менее 0,5 d продольной арматуры.
Анкеровка рабочей арматуры в подошве фундамента считается обеспеченной, если хотя бы один из поперечных стержней сетки, приваренный к рабочей продольной арматуре, располагается в пределах участка lb .
4.18. Подколонники рекомендуется армировать, если это необходимо по расчету, вертикальными сварными плоскими сетками по ГОСТ 23279-85.
4.19. Минимальный процент содержания арматуры s и s' во внецентренно сжатом железобетонном подколоннике должен составлять не менее 0,04 % площади его поперечного сечения.
В подколонниках с продольной арматурой, расположенной равномерно по периметру сечения, минимальная площадь сечения всей продольной арматуры должна приниматься не менее 0,08 %.
4.20. Железобетонные подколонники рекомендуется армировать вертикальными сварными плоскими сетками, объединяемыми в пространственный каркас. Сетки рекомендуется устанавливать по четырем сторонам сечения подколонника (черт. 28).
Черт. 28. Армирование железобетонного подколонника пространственными каркасами, собираемыми из плоских сеток
1 - сетка
4.21. В железобетонных подколонниках, где по расчету сжатая арматура не требуется, а количество растянутой арматуры не превышает 0,3 %, допускается не ставить продольную и поперечную арматуру по граням, параллельным плоскости изгиба. В этих случаях допускается:
установка сеток только по двум противоположным сторонам сечения подколонника, как правило, в плоскостях, перпендикулярных плоскости действия б ó льшсго из двух воздействующих на фундамент изгибающих моментов;
соединение плоских сеток в пространственный каркас без соединения продольных стержней хомутами и шпильками. Толщина защитного слоя бетона (см. п. 5.19 СНиП 2.03.01-84) в этом случае должна быть не менее 50 мм и не менее двух диаметров продольной арматуры (черт. 29);
сетки устанавливаются на всю высоту подколонника.
Черт. 29. Армирование железобетонного подколонника двумя сетками
1 — арматурная сетка
4.22. В случаях, когда по расчету принято бетонное сечение подколонника, пространственный каркас устанавливается только в пределах стаканной части с заглублением ниже дна стакана на величину не менее 35 диаметров продольной арматуры (черт. 30).
Черт. 30. Армирование бетонного подколонника, имеющего стакан
под сборную колонку
1 - сетка
4.23. Если в сечении бетонного подколонника возникают растягивающие или сжимающие напряжения менее 10 кгс/см 2 , то при максимальных сжимающих напряжениях более 0,8 Rb (напряжения определяются как для упругого тела) необходимо выполнять конструктивное армирование на всю высоту подколонника. При этом площадь сечения арматуры с каждой стороны подколонника должна быть не менее 0,02% площади его поперечного сечения, а в случае расположения арматуры по периметру сечения — не менее 0,04 %.
4.24. При расчетном или конструктивном армировании подколонника диаметр продольных стержней вертикальной арматуры принимается не менее 12 мм. В бетонном подколоннике минимальный диаметр продольной арматуры принимается равным 10 мм.
4.25. Горизонтальное армирование стаканной части подколонника осуществляется сварными плоскими сетками с расположением стержней у наружных и внутренних поверхностей стенок стакана. Продольная вертикальная арматура должна размещаться внутри горизонтальных сеток. Диаметр стержней сеток принимается не менее 8 мм и не менее четверти диаметра продольной арматуры вертикального армирования подколонника.
4.26. Расположение горизонтальных сеток следует принимать по черт. 31.
Черт. 31. Схема расположения горизонтальных сеток армирования
подколонника:
а - при e0 > lc /2; б - при lc /6 < e0 £ lc /2
4.27. Толщина защитного слоя бетона для рабочей арматуры подколонника должна быть не менее 30 мм, а для подошвы фундамента при условии устройства под ним бетонной подготовки принимается равной 35 мм.
4.28. При необходимости косвенного армирования дна стакана устанавливают сварные сетки (от двух до четырех).
5. IIPOЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ С ПОМОЩЬЮ ЭВМ
5.1. Для подбора типовых (например, из номенклатуры серии 1.412) или проектирования нетиповых фундаментов имеется ряд программ, в которых реализованы алгоритмы расчета оснований под фундаменты и расчета прочности конструктивных элементов фундаментов.
5.2. Алгоритмы расчета грунтового основания по различным программам включают следующие нормируемые проверки, в результате удовлетворения которых определяют размеры подошвы:
по величинам средних, краевых и угловых давлений под подошвой;
по форме эпюры давлений и величине отрыва;
по величине давления на кровлю слабого слоя;
по величинам осадки и крена;
по несущей способности:
по прочности скального основания;
по прочности и устойчивости нескального основания;
на сдвиг по подошве;
на сдвиг по слабому слою.
5.3. Алгоритмы расчета прочности конструктивных элементов фундамента включают следующие нормируемые проверки, в результате удовлетворения которых определяют размеры ступеней и армирование:
по продавливанию и раскалыванию;
по поперечной силе;
по обратному моменту;
на косое внецентренное сжатие сплошного бетонного и железобетонного сечения;
на изгиб стаканной части;
на смятие под торцом колонны.
5.4. В табл. 9 приведены общие данные о специализированных программах, рекомендуемых при проектировании фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений.
Типовые по серии 1.412
Нескальные, непросадочные, сухие и водонасыщенные
Типовые по серии 1.412 и нетиповые, в том числе глубокого заложения
Скальные и нескальные, включая просадочные и водонасыщенные
Нетиповые, в том числе глубокого заложения
Нескальные, непросадочные, сухие
Нескальные, включая просадочные и водонасыщенные
Окончание табл. 9
П р и м е ч а н и е. Все материалы по программам для расчета фундаментов публикуются в информационных выпусках фонда алгоритмов и программ отрасли «Строительство» Госстроя СССР.
Пример 1. Расчет внецентренно нагруженного фундамента под сборную колонну
Дано: фундамент со ступенчатой плитной частью и стаканным сопряжением с колонной серии 1.423-3 сечением lc х bc = 400x400 мм (черт. 32); глубина заделки колонны dc = 750 мм; отметка обреза фундамента - 0,15 м; глубина заложения - 2,55 м; размер подошвы, определенный из расчета основания по деформациям в соответствии с указаниями СНиП 2.02.01-84, l x b = 3,3х2,7 м. Расчетные нагрузки на уровне обреза фундамента приведены в табл. 10.
Окончание табл. 10
Обозначения, принятые в таблице:
g f - коэффициент надежности по нагрузке;
х - направление вдоль б ó льшего размера подошвы фундамента.
П р и м е ч а н и е. Материал - сталь класса А- III .
Черт 32. Внецентренно нагруженный фундамент под сборную колонну
Rs = Rsc = 355 МПа ( Æ 6-8 мм) (3600 кгс/см 2 );
Rs = Rsc = 365 МПа ( Æ 10-40 мм) (3750 кгс/см 2 );
Es = 2 × 10 5 МПа (2 × 10 6 кгс/см 2 ).
Бетон тяжелый класса В 12,5 по прочности на сжатие:
Rb = 7,5 МПа (76,5 кгс/см 2 ); Rbt = 0,66 МПа (6,75 кгс/см 2 );
Rbt.ser = 1,0 МПа (10,2 кгс/см 2 ); Eb = 21 × 10 3 МПа (214 × 10 3 кгс/см 2 ).
Коэффициенты условий работы бетона: g b2 = 0,9; g b9 = 0,9 (для бетонных сечений).
НАЗНАЧЕНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ
ФУНДАМЕНТА
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ПОДКОЛОННИКА В ПЛАНЕ
При е 0 < 2lс толщина стенок стакана принимается не менее 0,2l c = 0,2 ´ 0,4 = 0,08 м и не менее 0,15 м. Тогда при l с = b с = 0,4 м минимальные размеры подколонника lcf = bcf = 2 × 0,15 + 2 × 0,075 + l c = 0,85 м.
С учетом рекомендуемых модульных размеров подколонников, приведенных в табл. 4, принимаем lcf х bcf = 0,9 х 0,9 м; глубину стакана под колонну dp = dc + 0,05 = 0,75 + 0,05 = 0,8 м; площадь подошвы фундамента А = l х b = 3,3 х 2,7 = 8,91 м 2 ; момент сопротивления подошвы фундамента в направлении б ó льшсго размера W = 4,9 м 3 .
РАСЧЕТ ПЛИТНОЙ ЧАСТИ ФУНДАМЕНТА
НА ПРОДАВЛИВАНИЕ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫСОТЫ ПЛИТНОЙ ЧАСТИ ФУНДАМЕНТА hpl
Высота фундамента h = 2,55 — 0,15 = 2,4 м.
Ориентировочная минимальная высота подколонника при трехступенчатом фундаменте hcf = 2,4 - 0,3 × 3 = 1,5 м.
В соответствии с указаниями п. 2.6 при hcf - d p = 1,5 - 0,8 = 0,7 м > 0,5 (lcf — lc ) = 0,5 (0,9 — 0,4) = 0,25 м. Высота плитной части определяется проверкой на продавливание по схеме 1 от низа подколонника.
Определяем необходимую рабочую высоту плитной части по черт. 11.
Найдем максимальное краевое давление на основание при:
сочетании 1 : р = 2,4/8,91 + (0,096 + 0,036 • 2,4)/4,9 = 0,268 + 0,038 = 0,306 МПа;
сочетании 3 : р = 2,1/8,91 + (0,336 + 0,072 • 2,4)/4,9 = 0,235 +0,104 = 0,339 МПа.
Принимаем максимальное значение p max = 0,339 МПа.
По найденным значениям A 3 = b(l — 0,5 b + bcf — lcf ) = 2,7(3,3 — 0,5 x 2,7 + 0,9 - 0,9) = 5,26 м 2 и r = g b2 Rbt / pmax = 0,9 × 0,66 / 0,339 = 1,75 необходимая рабочая высота плитной части фундамента h 0 , pl = 62 см. Следовательно, h pl = 62 + 5 = 67 см.
В соответствии с указаниями п. 4.4 и табл. 4 высоту плитной части принимаем равной 0,9 м. Для случая индивидуального фундамента допускается принимать высоту 0,7 м (кратной 100 мм) с высотой нижней ступени 0,3 м и верхней 0,4 м.
Укажем, что с учетом принятых в дальнейшем размеров ступеней (см. черт. 32) объем бетона плитной части в обоих случаях будет практически одинаков: 4,4 м 3 при высоте плитной части 0,7 м и 4,38 м 3 — при высоте плитной части 0,9 м. Вместе с тем б ó льшая высота плитной части позволяет снизить сечение рабочей арматуры подошвы фундамента, что отражается и на общей его стоимости (см. табл. 3 прил. 7).
При 0,5 (b - bcf ) = 0,5(2,7 - 0,9) = 0,9 м > h 0,pl = 0,9 - 0,05 = 0,85 м рабочую высоту h0,pl можно определить также по формуле (9) с заменой bc на bcf , lc на lcf .
Вычислим значения с l и с b :
с l = 0,5 (l - lcf ) = 0,5(3,3 - 0,9) = 1,2 м; с b = 0,5 (b - bcf ) = 0,5(2,7 - 0,9) = 0,9 м; r = 1,75 (см. выше);
Высота ступеней назначается по табл. 4 в зависимости от полной высоты плитной части фундамента: при hpl = 0,9 h1 = h2 = h3 = 0,3 м.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ВТОРОЙ СТУПЕНИ
ФУНДАМЕНТА
Первоначально определяем предельный вылет нижней ступени по формуле (16), приняв его одинаковым в двух направлениях (по х и по у):
с1 = с2 = 0,5b + (l + r)h01 - = 0,5 × 2,7 + (1 + 1,75)(0,3 - 0,05) - = 1,35 + 0,69 - = 2,04 - 1,46 = 0,58 м.
Назначаем вылеты нижней ступени с1 = с2 = 0,45 м < 0,58 м и соответственно размеры второй ступени фундамента:
l1 = l - 2c1 = 3,3 - 2 × 0,45 = 2,4 м; b1 = b - 2c2 = 2,7 - 2 × 0,45 = 1,8 м.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ТРЕТЬЕЙ СТУПЕНИ
ФУНДАМЕНТА
Размеры третьей ступени определяем по формулам (17) и (18) с заменой lc на lcf .
Назначаем размеры третьей (верхней) ступени l2 x b2 = 1,5 х 0,9 м.
Выполним проверку на продавливание двух нижних ступеней от третьей ступени, так как назначенные размеры l2 , b2 меньше значений, полученных по формулам (17) и (18).
Проверку производим по указаниям п. 2.9 с заменой bc и lc на b2 и l2 и um на bm , принимая рабочую высоту сечения
так как b - b2 = 2,7 - 0,9 = 1,8 м > 2h 0,pl = 2 • 0,55 = 1,1 м, то по формуле (7) bm = b2 + h0,pl = 0,9 + 0,55 = 1,45 м; по формуле (4) A 0 = 0,5b(l - l2 - 2h 0,pl ) - 0,25 (b - b2 - 2h0,pl ) 2 = 0,5 • 2,7(3,3 - 1,5 - 2 × 0,55) - 0,25 (2,7 - 0,9 - 2 × 0,55) 2 = 0,82 м 2 ;
Проверяем условие прочности по продавливанию g b2 Rbt bm h0,pl = 0,9 • 0,66 • 1,45 • 0,55 = 0,474 MH > 0,274 МН, то есть условие прочности по продавливанию выполнено. Размеры фундаментов показаны на черт. 32.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СЕЧЕНИЙ АРМАТУРЫ ПЛИТНОЙ ЧАСТИ ФУНДАМЕНТА
Определяем изгибающие моменты и площадь рабочей арматуры подошвы фундамента А sl по формулам (46)-(57) в сечениях по граням ступеней 1-1, 2-2 и по грани подколонника 3-3, 4-4.
Расчетные усилия на уровне подошвы принимаем без учета веса фундамента по 3-му сочетанию нагрузок, определяющему pmax ,
N = 2,1 МН; М = 0,336 + 0,072 • 2,4 = 0,509 МН • м; e0 = 0,509/2,1 = 0,242 м.
Конструктор поставил 3 сетки в подколоннике. Я не согласен.
Сетки в подклоннике ставятся тогда, когда напряжения под плитой колонны близки к расчетному сопротивлению сжатия бетона. Какие у вас нагрузки и площадь опирания металлической колонны?
Уголки (шпоры) ставятся при больших поперечных силах в связевых блоках.
Имхо,приведен странноватый фундамент
__________________Опыт проектирования с 2007 года Как конструктор, скажу, что наличие указанных сеток - это как бальзам на сердце. Обосновать расчетом можно не все и не всегда - надо знать предел, когда требование "численных" доказательств с конструктора начинает входить в категорию "удар ниже пояса". И потом - расчет - это способ мышления. Послушайте мысли конструктора без цифирей.
Арматурная сетка под обрезом фундамента, требующая мизерного расхода материала и трудозатрат, МНОГОкратно увеличивает НАДЕЖНОСТЬ работы бетона в этой зоне и в базового узла в целом. По краям опорной плиты колонны в плоскости действия момента действуют локально-высокие давления, огорчающие подливку и бетон под подливкой. Кроме того, в случае плохого качества бетонных работ эти сетки выступят гарантией компенсации недобранной прочности, усадочных трещин и прочего, будут помогать бетону напрямую и косвенно. Кроме этого, к этим сеткам можно будет прикрепить болтовой блок и шпоры (связевых колонн).
Как директор, Вы обязаны выделить исполнителю премию за проявленную ответственность. Но небольшую, т.к. не смог толком обосновать. __________________
Воскресе Всё верно, Ильнур, у нас тоже ставят сетки эти во все фундаменты. Лишними никак не будут.
Просто как это происходит обычно - берут "аналог" - и вперед! __________________
Дураки учатся на своих ошибках, умные на чужих, а мудрые смотрят на них и неспеша пьют пиво.
Продажа навыков и умений
| Арматурная сетка под обрезом фундамента, требующая мизерного расхода материала и трудозатрат, МНОГОкратно увеличивает НАДЕЖНОСТЬ работы бетона в этой зоне и в базового узла в целом. По краям опорной плиты колонны в плоскости действия момента действуют локально-высокие давления, огорчающие подливку и бетон под подливкой. Кроме того, в случае плохого качества бетонных работ эти сетки выступят гарантией компенсации недобранной прочности, усадочных трещин и прочего, будут помогать бетону напрямую и косвенно. Кроме этого, к этим сеткам можно будет прикрепить болтовой блок и шпоры (связевых колонн). |
| Как директор, Вы обязаны выделить исполнителю премию за проявленную ответственность. Но небольшую, т.к. не смог толком обосновать. |
Продажа навыков и умений
| Выдержка из руководства по конструированию жб, раздел фундаменты и ростверки, подраздел фундаменты стальных колонн. |
Как раз сидел его читал -). И нашел, что сеток должно быть 4.
Ладно, говорят Путин к нам приезжает. Надо пойти с ним поговорить, может заказ какой-нибудь перепадет.
Стандартные решения. Сетка с уголком, возможно, по расчёту для одноэтажного здания и не потребовались бы, но я бы поставил чисто конструктивно.А чем они вам мешают? Не вижу ни какой сложности с установкой или доп. расходом арматуры.
Меня каждый раз умиляет такой подход, когда строители говорят, что не видят смысла в том или ином элементе. Когда предлогаешь такому человеку подписаться самому и подписать у заказчика, он сразу соглашается. Решил посмотреть консттруктивный раздел проекта. Смотрю армирование подколонника. я вот тоже глянул, есть некоторые недоработки:
- анкерные болты обычно соединяются в единую пространственную конструкцию, чтобы при бетонировании не расползлись анкера, да и фиксировать перед бетонированием проще (можно глянуть типовые серии как там делают)
- где поперечная арматура в подколонике?
Продажа навыков и умений
| - где поперечная арматура в подколонике? |
| - анкерные болты обычно соединяются в единую пространственную конструкцию, чтобы при бетонировании не расползлись анкера, да и фиксировать перед бетонированием проще (можно глянуть типовые серии как там делают) |
Приварить пластину к низу анкерных болтов? или может раскрепить их арматурой,прихватив на сварку?
Кстати, а кто какой бетон по морозостойкости и водонепроницаемости ставит для фундаментов. Я раньше четко ставил по СНиПу. Но главспец считает что 1) У подбетонки F100 W4 (не солгасен) 2) У бетона фундамента F100 W4 (не по СНиПу, но логично, с учетом кризисов и долгостроев (мол вдруг зальют фундаменты и стройка встанет, что будет через 10-15 лет от морозов и дождей), но с другой стороны мы должны расчитывать исходя из нормативного срока строительства, а он в большинстве случаев не более 4 лет).
3) Судя по тому, что подливка из ц.п. раствора тоже участвует в работе, может про нее тогда тоже стоит что-нибудь написать?
"Подливка из бетона класса В25 на мелком заполнителе".
А что за болты у Вас используются?
__________________Опыт проектирования с 2007 года Последний раз редактировалось SerStar, 18.06.2009 в 17:34 . Если здание одноэтажное и по расчету нагрузки не большие, то убрал бы все сетки в подколоннике они нужны там, как зайцу стоп сигнал.
Раньше при металлическом каркасе ФОК не выдавал при определенных сочетаниях нагрузок - армирующие сетки подколонника - не требовались по расчету.
Довольно солидные сооружения поставили - без армирования подколонников.
А сейчас чуть что - армирование подколонников - конструктивно д.12А3 на д.6А1. Если здание одноэтажное и по расчету нагрузки не большие, то убрал бы все сетки в подколоннике они нужны там, как зайцу стоп сигнал.
Раньше при металлическом каркасе ФОК не выдавал при определенных сочетаниях нагрузок - армирующие сетки подколонника - не требовались по расчету.
Довольно солидные сооружения поставили - без армирования подколонников.
А сейчас чуть что - армирование подколонников - конструктивно д.12А3 на д.6А1. Ну по минимальному проценту армирования все равно надо. Если после заливки фундамента он треснет (не важно: усадочные ли трещины или бетон хреновый или ухода не было) - перед заказчиком не отбрешешся почему фундамент без арматуры и по расчету все проходит. Если здание одноэтажное и по расчету нагрузки не большие, то убрал бы все сетки в подколоннике они нужны там, как зайцу стоп сигнал. А если здание двухэтажное и по расчету нагрузки не большие?
| . раньше ФОК не выдавал при определенных сочетаниях . |
Offtop: Нужны ли зайцу стоп-сигналы - подумалось, что зайцам, обитающим близко к дорогам, отражающие фонари не помешали бы. __________________
Воскресе
А если здание двухэтажное и по расчету нагрузки не большие?
Да и теперь ФОК не принимает окончательные решения и не ставит подписи в графе "разработал".
Offtop: Нужны ли зайцу стоп-сигналы - подумалось, что зайцам, обитающим близко к дорогам, отражающие фонари не помешали бы.
А если бы он вез не патроны, а макароны? (с).
Мне чем форум то нравиться - пиши что хочешь - отвечать все равно другие будут.
Offtop: Отдыхай Ильнур!
.. Offtop: Отдыхай Ильнур! Как раз собираюсь в отпуск. Но не получается.Пишу не что хочется, а что думается. Вам бы лишь бы поперек говорить и поругаться. __________________
Воскресе
Продажа навыков и умений
Хотя я с сторонник снипов, но Ильнур пишет убедительно. Затраты копеешные, а надежность увеличивается несоизмеримо. Если экспертиза докапается уберем.Извините, за оффтоп. Но есть кое-какой вопрос по армированию.
Может подскажите, какой класс бетона принять, хорошо работающий под воздействием вибрационных нагрузок. Смысл в том, что на фундаменте будет установлен двигатель. Я как понимаю, что масса бетонной подушки должна превышать массу установки(двигатель + кронштейн крепления + небольшой задаток на вес трубопровода и сопрягаемых отводов) в 1.5-2 раза. Задумался над физико-механическими свойствами бетона, так вот - думаю, как бы не прогадать с маркой. Какую лучше виброизоляцию принять, способ армирования применить и возможно какие-то особенности подготовительной площадки под фундамент. СНиП 2.02.05-87 обнаружил. В общем, по классу бетона - понятно не менее В15, а вот насчет виброизоляции и армированию (не менее ф10 мм и шага 200 мм)- хотелось бы по-точнее - сталкивался кто с подобным? Как максимально усилить фундамент(сколько сеток ложить или использовать сварку арматуры). Конкретнеее по виброизоляции. Заранее спасибо за советы.
Косвенное (местное) армирование. Пример расчета
Косвенной арматурой называется специальная поперечная арматура, которая позволяет значительно повысить несущую способность сжатых элементов. Косвенная арматура элементов прямоугольного сечения устраивается в виде часто расположенных сварных сеток в количестве не менее 4-х. Поперечно связанные сетки используются для усиления бетона при местном сжатии в зоне приложения наибольшей нагрузки. Сущность работы косвенной арматуры состоит в следующем: при продольном приложении нагрузки в элементах возникают поперечные растягивающие деформации, которые приводят к образованию продольных трещин в бетоне. Косвенная арматура работает на растяжение и сдерживает поперечные деформации бетона, повышая тем самым его несущую способность. Сварные сетки косвенного армирования выполняют из стали классов АI, AIII и BpI ¯ 3. 10мм. Расстояние между стержнями сеток принимается от 45 до 100 мм.
Сетки следует располагать на участке, называемом зоной усиления L, который равен 10d, где d-диаметр продольной арматуры. Расстояние до 1-ой сетки Slназначается от 10. 40мм. Расстояние между сетками S2 назначается таким
(в пределах от 60 до 150мм), чтобы оно делилось на 3.
1) Диаметр продольной арматуры по расчету получился 28мм.
Тогда зона усиления L=10d; L=1028=280мм.
Принимаем S1 равным 10мм или 40мм,
тогда S2=(280-10 )/3=90мм или S2=(280-40)/3=80мм., что в пределах от 60 до 150мм.
2) Диаметр продольной арматуры по расчету получился 12мм.
Тогда зона усиления L=10d; L=1012=120мм.
Принимаем S1 равным 30мм,
тогда S2=(120-30)/3=30мм, что меньше минимального расстояния 60мм, поэтому принимаем S2 равным 60мм.
Задача типа 1.
бетон В20, вi=0.85
Проверить несущую способность сечения
Решение.
Находим в распечатке:
Из формулы 3 находим a=Rsс•Asc)/ Rb•A
Находим Nдл/N=1000/1500=0.7; l═l0/h=640/40=16
Проверяем несущую способность сечения по формуле (1):
1500<1808
Вывод: несущая способность сечения обеспечена.
Задача типа 2.
Решение.
Находим в распечатке:
Задаемся j=1, определяем N= Nдл+ Nкр
Находим приближенную площадь арматуры Asc
Находим Nдл/N=600/1200=0.5; l═l0/h=420/30=14
определяем по таблице коэффициенты jж=0.88 и jв=0.86 и
Арматура для фундамента: разновидности, особенности, стоит ли от добра добра искать
Обязательным элементом монолитных бетонных конструкций является арматурный каркас – плоский ли, пространственный, но он всегда есть. Именно этот «сердечник» обеспечивает бетону повышенную прочность, долговечность, надежность и устойчивость к различным деформациям. Длительное время существовали только железобетонные конструкции, так как армирование выполнялось стальным прутом (сеткой) и альтернативы не существовало. Однако некоторое время назад на рынке появился новый вид арматуры – композитная, стеклопластиковая или стеклобазальтовая. В 2018 году под нее даже разработали и ввели свод правил (СП 295 СП 295.1325800.2017 Конструкции бетонные, армированные полимерной композитной арматурой. Правила проектирования). И если раньше у частников возникал только вопрос, какой прут и диаметр выбрать и как связать, то теперь появилась и проблема выбора. Чтобы понять, какая арматура для фундамента все же предпочтительнее, нужно разобраться с техническими характеристиками обоих видов и спецификой применения.
Какую арматуру сегодня используют в фундаментах в частном секторе, почему без металла никудаОбязательным элементом монолитных бетонных конструкций является арматурный каркас – плоский ли, пространственный, но он всегда есть. Именно этот «сердечник» обеспечивает бетону повышенную прочность, долговечность, надежность и устойчивость к различным деформациям. Длительное время существовали только железобетонные конструкции, так как армирование выполнялось стальным прутом (сеткой) и альтернативы не существовало. Однако некоторое время назад на рынке появился новый вид арматуры – композитная, стеклопластиковая или стеклобазальтовая. В 2018 году под нее даже разработали и ввели свод правил (СП 295 СП 295.1325800.2017 Конструкции бетонные, армированные полимерной композитной арматурой. Правила проектирования). И если раньше у частников возникал только вопрос, какой прут и диаметр выбрать и как связать, то теперь появилась и проблема выбора. Чтобы понять, какая арматура для фундамента все же предпочтительнее, нужно разобраться с техническими характеристиками обоих видов и спецификой применения.
Содержание
Назначение арматуры
При массе достоинств, а это и прочность, и устойчивость к агрессивным средам, и универсальность, и долговечность, прочный монолитный бетон характеризуется хрупкостью. Чтобы повысить его технические и эксплуатационные характеристики, выполняют армирование, получая железобетон (пока не будем заморачиваться с разграничением по типу применяемого прута). Арматурный каркас предотвращает деформации и разрушение бетона, подвергающегося сжатию и растяжению. Прочность стального прута на растяжение больше чем у бетона почти в двести раз, после застывания армированный бетон приобретает эти же свойства, так как конструкция начинает работать как одно целое. Арматура используется не только в узлах с высокой нагрузкой, в фундаменте дома, ленточном, свайном (столбчатом) или в плите, но и в перекрытиях, колоннах, лестницах, столбах и других монолитных конструкциях. В зависимости от типа армируемого сооружения, применяется плоский (горизонтальный, вертикальный) или пространственный каркас.
Так, ленточный фундамент подвергается действию двух основных сил – сверху на ленту «давит» дом, снизу, морозное пучение. Тогда как центральная часть ленты относительно статична. Поэтому армирование мелкозаглубленной и среднезаглубленной ленты (до 100 см) выполняется продольно, поясами с вертикальными перемычками или хомутами, в двух уровнях, в варианте более глубокого залегания – в трех.
Плиты значительно меньшей высоты и армируются одной или двумя сетками по всей площади, связанными из арматурного прута, диаметр и ячейка рассчитывается индивидуально. При установке арматурного каркаса используются фиксаторы, для обеспечения равномерного защитного слоя (подручные материалы и способы дистанцирования уже практически утратили актуальность). Его толщина также регламентируется нормативами и зависит как от типа железобетонной конструкции, так и от диаметра арматуры и режима эксплуатации.
Разновидности арматуры
Изначально под арматурой понималась исключительно стальная проволока определенного сечения и профиля, неответственные конструкции иногда армировали подручным металлоломом. Сегодня встречается два типа арматуры для фундамента и другого монолита.
- Металлическая – стальной прокат, изготавливаемый в виде длинных прутов, сечением от 6 до 40 мм. Выпускается гладкий и ребристый (периодический) профиль, для усиленного сцепления с бетоном. Для несущих каркасов в частных ленточных или плитных фундаментах предпочтительнее арматура периодического профиля, классом от АII (А300), а лучше, АIII (А400), а более дешевый, гладкий профиль класса А1, используют для конструкционных перемычек. В условиях стройплощадки объемный каркас из прутьев или сетка вяжется посредством мягкой вязальной проволоки или пластиковых хомутов. Некоторые виды арматуры рассчитаны на сварку и имеют соответствующую маркировку буквой «С» но в частном строительстве рекомендована вязка.
У вас есть контактная точечная сварка? Нет? Тогда забудьте, ручной сваркой можно варить только нерабочую арматуру, т. е. соединения с ненормированной прочностью.
Перевожу. При сварке, происходит локальный перегрев и арматура становится хрупкой, поэтому сваривать ее не стоит. Я сваривал ту арматуру, которая крепит рабочую – подпорки, вертикальную. Еще прихватывал рабочую арматуру, но она Д26. А Д12 просто перекалится и ее можно будет выкинуть.
- Композитная– ее чаще называют стеклопластиковой, но встречается и стеклобазальтовая, изготавливаемая из расплава горной породы и высокопрочного полимерного волокна. Профиль прута и АСП и АБП преимущественно периодический, сечение варьируется от 4 до 20 мм. Как и металлический, композитный арматурный каркас связывается проволокой или хомутами с помощью крюков, реже, пистолетов.
Классы стальной арматуры
Прочность арматуры напрямую зависит от ее класса и марки стали, недавно ввели новую маркировку, но повсеместно встречается и старая.
Сетки косвенного армирования
СНиП 2.03.01-84*
5.24. Во внецентренно сжатых элементах с учитываемым в расчете косвенным армированием в виде сварных сеток (из арматуры классов А-I, A-II и А-III диаметром не более 14 мм и класса Вр-I) или в виде ненапрягаемой спиральной либо кольцевой арматуры должны быть приняты:
размеры ячеек сетки - не менее 45 мм, но не более 1/4 меньшей стороны сечения элемента и не более 100 мм; диаметр навивки спиралей или диаметр колец - не менее 200 мм; шаг сеток - не менее 60 мм, но не более 1/3 меньшей стороны сечения элемента и не более 150 мм; шаг навивки спиралей или шаг колец - не менее 40 мм, но не более 1/5 диаметра сечения элемента и не более 100 мм.
Сетки и спирали (кольца) должны охватывать всю рабочую продольную арматуру.
При усилении концевых участков внецентренно сжатых элементов сварные сетки косвенного армирования должны устанавливаться у торца в количестве не менее четырех сеток на длине (считая от торца элемента) не менее 20 , если продольная арматура выполняется из гладких стержней, и не менее 10 - из стержней периодического профиля.
СП 52-101-2003
8.3.16 Расчетную поперечную арматуру в виде сеток косвенного армирования при местном сжатии (смятии) располагают в пределах расчетной площади (6.2.43). При расположении грузовой площади у края элемента сетки косвенного армирования располагают по площади с размерами в каждом направлении не менее суммы двух взаимно перпендикулярных сторон грузовой площади (рисунок 6.11).
По глубине сетки располагают:
- при толщине элемента более удвоенного большего размера грузовой площади - в пределах удвоенного размера грузовой площади; - при толщине элемента менее удвоенного большего размера грузовой площади - в пределах толщины элемента.
СП 63.13330.2012
10.3.18 Расчетную поперечную арматуру в виде сеток косвенного армирования при местном сжатии (смятии) располагают в пределах расчетной площади (8.1.43). При расположении грузовой площади у края элемента сетки косвенного армирования располагают по площади с размерами в каждом направлении не менее суммы двух взаимно перпендикулярных сторон грузовой площади (рисунок 8.9).
По глубине сетки располагают:
при толщине элемента более удвоенного большего размера грузовой площади - в пределах удвоенного размера грузовой площади; при толщине элемента менее удвоенного большего размера грузовой площади - в пределах толщины элемента.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101-2003)
5.27. Поперечная арматура в виде сварных сеток косвенного армирования при местном сжатии (смятии) должна удовлетворять следующим требованиям:
а) площади стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза; б) шаг сеток (расстояние между сетками в осях стержней одного направления) следует принимать не менее 60 и не более 150 мм; в) размеры ячеек сеток в свету должны быть не менее 45 и не более 100 мм; г) первая сетка располагается на расстоянии 15 - 20 мм от нагруженной поверхности элемента.
Читайте также: