Расчет осадки фундамента методом эквивалентного слоя

Обновлено: 17.05.2024

Метод эквивалентного слоя Н.А.Цытовича

Сущность метода заключается в определении осадок фундамента заданных размеров на сжимаемом грунте путем расчета равнозначной осадки «эквивалентного» слоя грунта.

Эквивалентным слоем грунта называется слой, осадка которого при сплошной нагрузке в точности равна осадке фундамента на мощном массиве грунта (полупространстве), т.е. .

Поставляя в формуле (5) вместо h мощность эквивалентного слоя h_э, получим выражение для определения осадки упругого слоя при невозможности бокового расширения

С другой стороны осадка поверхности изотропного полупространства от местной равномерной нагрузки определяется по формуле Шлейхера

Коэффициент осадки зависит от формы площадки нагружения (подошвы фундамента) и жёсткости фундамента.

– коэффициент эквивалентного слоя, определяется по таблицам в зависимости от вида грунта, размеров и жесткости фундамента.

Таким образом, выражение для расчета осадки по методу эквивалентного слоя будет иметь вид

Зная мощность эквивалентного слоя легко найти мощность сжимаемой толщи грунта .

Для грунтов, обладающих структурной прочностью сжимаемая толща будет простираться до глубины, на которой сжимающее давление равно структурной прочности грунта. .

Метод имеет точное решение при следующих допущениях:

1. Однородный грунт имеет бесконечное распространение в пределах полупространства.

2. Деформации в пределах полупространства, пропорциональны напряжениям, то есть полупространство линейно деформируемо.

3. Деформации полупространства устанавливаются методами теории упругости.

Расчет осадки методом эквивалентного слоя

Мощность эквивалентного слоя определяется по формуле

Осадку однородного основания определяют по формуле

где Р 0 — дополнительное давление по подошве фундамента ( рис. 7.14 ); m v — коэффициент относительной сжимаемости грунта.

Рис. 7.14. Расчетная схема к определению осадки методом эквивалентного слоя для неоднородного основания

В этом методе криволинейная эпюра 1 ( см. рис. 7.14 ) распределения давления в основании с достаточной для практики точностью заменяется эквивалентной по площади треугольной эпюрой 2 с высотой Н с = 2 h Э , где Н с — мощность сжимаемой толщи.

Осадку неоднородного (слоистого) основания также определяют по формуле (7.22), с той лишь разницей, что в ней используют средневзвешенное значение коэффициента относительной сжимаемости, определяемой из условия, что в пределах сжимаемой толщи полная осадка равна сумме осадок, входящих в нее слоев. Значение средневзвешенного относительного коэффициента сжимаемости слоистого напластования грунтов находят из выражения

где h i — толщина i- го слоя грунта в пределах сжимаемой толщи; m vi — коэффициент относительной сжимаемости i -го слоя; z i — расстояние от нижней точки треугольной эпюры до середины i -го слоя (см. рис. 7.14).

Тогда осадка многослойного основания вычисляется по формуле

S=P 0 h Э m v (7.24)

Пример 7.3.

Пример 7.3. Рассчитать по методу эквивалентного слоя Н.А. Цытовича осадку водонапорной башни высотой 21,0 м, опирающейся на круглый сплошной фундамент диаметром 8,0 м. Глубина заложения фундамента d = 2,5 м. Дополнительное давление под подошвой фундамента Р o = 285 кПа.

Пример 7.4.

Расчет осадки методом эквивалентного слоя

Метод эквивалентного слоя дает возможность упростить технику расчета конечных осадок и их развития во времени.

Данный метод предусматривает следующие основные допущения:

- грунт однороден в пределах полупространства;

- грунт представляет собой линейно деформируемое тело;

- деформации грунта в пределах полупространства принимаются по теории упругости.

Эквивалентным слоем называется такой слой грунта толщиной h_э , осадка которого при сплошной нагрузке на поверхности Р будет равна осадке грунтового полупространства под воздействием местной нагрузки той же интенсивности.

В методе эквивалентного слоя конечную осадку фундамента опре­деляют в результате решения задачи теории упругости полупространства под действием равномерно распределенной нагрузки по формуле

(71)

где m_v - коэффициент относительной сжимаемости грунта;

Р - давление под подошвой фундамента;

h_э - мощность эквивалентного слоя грунта, вычисляемая по формуле

(72)

где - ширина подошвы фундамента;

- коэффициент, зависящий от формы подошвы и жесткости фундамента;

А - коэффициент, зависящий от коэффициента бокового расши­рения

(73)

где — коэффициент Пуассона.

Произведение называется коэффициентом эквивалентного слоя. Значение коэффициента эквивалентного слоя в зависимости от коэффициента Пуассона для разных грунтов и соотношения сторон загруженной площади приведены в табл. 10.

Для расчета осадки фундамента при слоистом залегании грунтов в основании эпюру напряжений сложных очертаний (см. рис. 21) заменяют эквивалентной треугольной эпюрой. Вершину треугольной эпюры назначают на глубине сжимаемой толщи H_c=2h_Э, а основание эпюры равно дополнительному вертикальному давлению Р₀ под по­дошвой фундамента (рис. 22).

Осадку слоистого основания вычисляют также по формуле (71) с той лишь разницей, что в ней вместо коэффициента относительной сжимаемости m_v используют средний коэффициент относительной сжимаемости m_vm, вычисляемый по формуле

(74)

где - высота -гo слоя грунта в пределах сжимаемой толщи; - коэффициент относительной сжимаемости -го слоя;

- расстояние от нижней границы сжимаемой толщи до середи­ны -го слоя.

По этому методу, кроме конечной осадки, можно определить зату­хание осадки во времени, что значительно расширяет пределы его применяемости.

Рис. 22. Схема к определению осадок методом эквивалентного слоя

Значения коэффициента эквивалентного слоя

Изменение осадок во времени

В соответствии с фильтрационной теорией консолидации осадку, происходящую за время определяют по формуле

(75)

где S - конечная осадка, определенная методом эквивалентного слоя по формуле (71);

U - степень уплотнения (консолидации), представляющая со­бой долю от полной осадки за время t.

Степень консолидации U определяют из выражения

(76)

где N - постоянный множитель. Определяется по формуле

(77)

где ;

- коэффициент консолидации:

= (78)

где К_ф - коэффициент фильтрации грунта;

m_v - коэффициент относительной сжимаемости;

- удельный вес воды.

В случае слоистого напластования грунтов основания определяют осредненное значение коэффициента фильтрации в пределах сжи­маемой толщи по формуле

(79)

и коэффициента консолидации по формуле

(79 / )

а осредненное значение коэффициента относительной сжимаемости m_vm - по формуле (74).

Учитывая выражения (71) и (76), получим для случая равномерно­го распределения уплотняющих давлений по глубине осадку для лю­бого времени t:

(80)

Для облегчения расчетов в табл. 11 приведены значения в за­висимости от х.

Расчет осадок по методу эквивалентного слоя

Расчет осадок заключается в том, что приравниваются осадки, с одной стороны, штампа (гибкого или жесткого), находящегося на упругом однородном линейно-деформируемом полупространстве, а, с другой стороны, поверхности безграничного линейно-деформируемого слоя при тех же величинах внешней нагрузки, действующей одинаково по всей границе этого слоя, и модуля деформации. В результате этого приравнивания находится толщина такого слоя h_экв, названного эквивалентным. На рисунке 5.6.1 рассматривается схема способа:

Расчет осадки по способу эквивалентного слоя

Откосом называется искусственно созданная поверхность, ограничивающая природный грунтовый массив, выемку или насыпь.

Откосы нередко подвержены деформированию в виде обрушений (рис. 5.7.1,а), оползней (см. рис. 5.7.1 б,в,г), осыпаний и оплывании (см. рис. 5.7.1 ,д).

Обрушения имеют место при потере массивом грунта опоры у подножия откоса. Оползни и оползания характеризуются перемещением некоторого объема грунта. Осыпание происходит при превышении силами сдвига сопротивления несвязного грунта на незакрепленной поверхности. Оплыванием (сплывом) называется постепенная деформация нижней части обводненного откоса или склона без образования четких поверхностей скольжения.

Основными причинами потери устойчивости откосов являются:

– устройство недопустимо крутого откоса;

– устранение естественной опоры массива грунта из-за разработки траншей, котлованов, подмыва откосов и т.д.;

– увеличение внешней нагрузки на откос, например, возведение сооружений или складирование материалов на откосе или вблизи него;

– снижение сцепления и трения грунта при его увлажнении, что возможно при повышении уровня подземных вод;

– неправильное назначение расчетных характеристик прочности грунта;

– влияние взвешивающего действия воды на грунты в основании;

– динамические воздействия (движение транспорта, забивка свай и т.п.), проявление гидродинамического давления и сейсмических сил.

Нарушение устойчивости откосов часто является результатом нескольких причин, поэтому при изысканиях и проектировании необходимо оценивать вероятные изменения условий существования грунтов в откосах в течение всего периода их эксплуатации.

Рисунок 5.7.1. Характерные виды деформаций откосов:
а — обрушение; б — сползание; в — оползень; г — оползень с выпором; д — оплывание;
1 — плоскость обрушения; 2 — плоскость скольжения; 3 — трещина растяжения; 4 — выпор грунта;
5 — слабая прослойка; б, 7 — установившийся и первоначальный уровни воды;
8 — поверхность оплывания; 9 — кривые депрессии.

Различают три типа разрушения откоса:

– разрушение передней части откоса. Для крутых склонов (а > 60°) характерно сползание с разрушением передней части откоса. Такое разрушение чаше всего возникает в вязких грунтах, обладающих адгезионной способностью и углом внутреннего трения;

– разрушение нижней части откоса. На сравнительно пологих откосах разрушение происходит таким образом: поверхность скольжения соприкасается с глубоко расположенным твердым слоем. Такой тип разрушения чаще всего возникает в слабых глинистых грунтах, когда твердый слой расположен глубоко;

– разрушение внутреннего участка откоса. Разрушение происходит таким образом, что край поверхности скольжения проходит выше передней части откоса. Такое разрушение также возникает в глинистых грунтах, когда твердый слой находится сравнительно неглубоко

Схема откоса грунта:
1 — откос; 2 — линия скольжения; 3 — линия, соответствующая углу внутреннего трения;
4 — возможное очертание откоса при обрушении; 5 — призма обрушения массива грунта.

Устойчивость откосов анализируется с помощью теории предельного равновесия или путем рассмотрения призмы обрушения или сползания по потенциальной поверхности скольжения как твердого тела.

Устойчивость откоса в основном зависит от его высоты и вида грунта. Для установления некоторых понятий рассмотрим две элементарные задачи:

– устойчивость откоса идеально сыпучего грунта;

– устойчивость откоса идеально связного массива грунта.

Рассмотрим в первом случае устойчивость частиц идеально сыпучего грунта, слагающего откос( рисунок 5.8.2.а). Для этого составим уравнение равновесия твердой частицы М, которая лежит на поверхности откоса. Разложим вес этой частицы F на две составляющие: нормальную N к поверхности откоса АВ и касательную Т к ней. При этом сила Т стремится сдвинуть частицу М к подножию откоса, но ей будет препятствовать противодействующая сила Т ', которая пропорциональна нормальному давлению.

Схема сил, действующих на частицу откоса: а — сыпучий грунт; б — связный грунт

где f – коэффициент трения частицы грунта по грунту, равный тангенсу угла внутреннего трения.

Уравнение проекции всех сил на наклонную грань откоса в условиях предельного равновесия

Таким образом, предельный угол откоса сыпучего грунта равен углу внутреннего трения. Этот угол носит название угол естественного откоса.

Уравнение равновесия всех сил, действующих на оползневую призму АВД.

Силами, сопротивляющимися скольжению, будут лишь силы удельного сцепления, которые распределяются по плоскости скольжения

В верхней точке В призмы AВД давление будет равно нулю, а в нижней точке Д максимальное, тогда по середине — половине удельного сцепления.

Составим уравнение проекции всех сил на плоскость скольжения и приравняем ее к нулю:

откуда

Грунты обладают не только сцеплением, но и трением. В связи с этим проблема устойчивости откосов становится значительно сложнее, чем в рассмотренных случаях.

Поэтому на практике для решения задач в строгой постановке, большое распространение получил метод круглоцилиндрических поверхностей скольжения.

Большое распространение на практике получил метод круглоцилиндрических поверхностей скольжения. Сущность этого метода заключается в отыскании круглоцилиндрической поверхности скольжения с центром в некоторой точке О, проходящей через подошву откоса, для которой коэффициент устойчивости будет минимальным (рис ).

Рис. 5.9.1. Схема к расчету устойчивости откоса методом круглоцилиндрической поверхности скольжения

Расчет ведется для отсека, для чего оползающий клин ABC разбивается на п вертикальных отсеков. Делается предположение, что нормальные и касательные напряжения, действующие по поверхности скольжения, в пределах каждого из отсеков оползающего клина определяются весом данного отсека Q_t и равны соответственно:

где А_i – площадь поверхности скольжения в пределах 1-го вертикального отсека, А_i = 1l_i ;

l – длина дуги скольжения в плоскости чертежа (см. рис. 5.6.1).

Устойчивость откоса можно оценить отношением моментов удерживающих М_s,l и сдвигающих M_s,a сил. Соответственно коэффициент запаса устойчивости определим по формуле

Момент удерживающих сил относительно О представляет собой момент сил Q_i.

Момент сдвигающих сил относительно точки О

Давление грунта на ограждающую поверхность зависит от многих факторов: способа и последовательности засыпки грунта; естественного и искусственного трамбования; физико-механических свойств грунта; случайных или систематических сотрясений грунта; осадок и перемещений стенки под действием собственного веса, давления грунта; типа сопряженных сооружений. Все это значительно осложняет задачу определения давления грунта. Существуют теории определения давления грунта, использующие предпосылки, позволяющие с разной степенью точности выполнять решения задачи. Отметим, что решение этой задачи выполняется в плоской постановке.

Различают следующие виды бокового давления грунта:

- давление покоя (E₀), называемое также естественным (натуральным), действующее в том случае, когда стена (ограждающая поверхность) неподвижна или относительные перемещения грунта и конструкции малы (рис.;

Схема давления покоя

- активное давление (E_а), возникающее при значительных перемещениях конструкции в направлении давления и образования плоскостей скольжения в грунте, соответствующих его предельному равновесию (рис. 5.10.2). ABC - основание призмы обрушения, высота призмы 1 м;

Рис. 5.10.2 Схема активного давления

- пассивное давление (Е_р), появляющееся при значительных перемещениях конструкции в направлении, противоположном направлению давления и сопровождающееся началом «выпора грунта» (рис. 5.10.3). ABC— основание призмы выпирания, высота призмы 1 м;

Схема пассивного давления

- дополнительное реактивное давление (Е_r), которое образуется при движении конструкции в сторону грунта (в направлении, противоположном давлению), но не вызывает «выпора грунта».

Наибольшей из этих нагрузок (для одного и того же сооружения) является пассивное давление, наименьшей - активное. Соотношение между рассмотренными силами выглядит так: Е_а<Е_о<Е_r<Е_Р

44 Алгоритм расчета осадки основания фундамента

Задача расчета осадки основания сводиться к вычислению интеграла.

СНиП предусматривает вычисление интеграла численным методом путем разбиения грунтовой толщи основания на отдельные элементарные слои толциной h_i и при этом вводятся следующие допущения:

2. Напряжение в элементарном слое постоянно по глубине и равно полусумме верхнего и нижнего напряжений

Алгоритм расчета осадки основания фундамента

1. Основание разбивается на элементарные слои толщиной; где h_i<0.4b, b- ширина подошвы фундамента.

4. Устанавливается граница сжимаемой толщи.

7. Вычисляется конечная осадка основания фундамента, как сумма осадок
всех элементарных слоев, входящих в границу сжимаемой толщи.

45. Понятие о расчете осадок во времени

При наблюдении за осадками оснований фундаментов был получен график развития осадок во времени.

Вводиться понятие степени консолидации: U=S_t/S_KOH

Конечная осадка рассчитывается методом СНиП.

Степень консолидации определяется решением дифференциального уравнения одномерной фильтрации:

Физический смысл степени консолидации выражает величина показателя N:

коэффициент фильтрации, [см/год]

m₀ – коэффициент относительной сжимаемости слоя; [см 2 /кг]

h - толщина сжимаемого слоя; [см]

Определить осадку основания фундамента через 1, 2 года и 5 лет. Давление под подошвой фундамента р = 2 кгс/см 2 ; грунт - суглинок; толщина сжимаемого слоя 5м; коэффициент фильтрации k_Ф = 10 - 8 см/сек; Коэффициент относительной сжимаемости суглинка m₀=0,01 см 2 /кг.

1. Определяем величину коэффициента консолидации: ^Перевод из секунд в год

Определение осадки фундамента методом эквивалентного слоя

Осадка фундамента (рисунок 13) определяется по формуле:

где h_э – мощность эквивалентного слоя, м, который при сплошной нагрузке дает осадку, равную осадке фундамента:

где h_i – толщина однородного слоя в пределах сжимаемой толщи, м;

z_i – расстояние от вершины треугольной эпюры уплотняющих давлений, эквивалентной фактической, до середины каждого из слоёв, м.

Рисунок 13 – Расчётная схема определения осадки методом эквивалентного слоя для слоистого напластования грунтов

КОНСТРУИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА

И РАСЧЁТ ПО ПРОЧНОСТИ

Таблица 9 – Модульные размеры фундамента

Минимальную толщину стенок неармированного стакана по верху следует принимать не менее 0,75 высоты подколонника фундамента h_cf или 0,75 глубины стакана d_p и не менее 200 мм. При меньшей толщине стенок стакана следует рассчитать и запроектировать его армирование.

Рисунок 14 – Выбор конструктивных размеров фундамента под колонну

В фундаментах с армированной стаканной частью толщина стенок стакана определяется согласно п.4.12 литературы [14] и принимается не менее величин, указанных в таблице 8 п. 4 литературы [14].

Глубина стакана d_p принимается на 50 мм больше глубины заделки колонны d_с, которая назначается из следующих условий:

- для типовых колонн по данным рабочей документации и согласно рисунку 8

- для индивидуальных прямоугольных и двухветвевых согласно п.4.10 приложения 4 литературы [14].

Таблица 10 – Выбор высоты ступеней фундамента

Расчёт конечной осадки фундамента методом эквивалентного слоя

Эквивалентным называется слой грунта мощностью h_э, осадка которого при сплошной нагрузке на поверхности p_о будет равна осадке грунтового полупространства под воздействием местной нагрузки интенсивностью р_о.

Осадка слоя грунта из условия одномерного сжатия без возможности бокового расширения , (6.1)

где Е – модуль деформации грунта; v – коэффициент Пуассона.

Значение v принимаются в зависимости от вида и состояния грунтов:

- глины и суглинки твёрдой и полутвёрдой консистенции v = 0,1…0,15;

- то же тугопластичной v = 0,2…0,25;

- то же мягко пластичной и текучепластичной v = 0,3…0,4;

- то же текучей v = 0,45…0,5;

- супеси v = 0,15…0,3;

- пески v = 0,2…0,25.

С учётом относительного коэффициента сжимаемости грунтов m_v

(6.4)

b – ширина подошвы фундамента.

Для слоистого основания осадка

, (6.6)

где: m_v – средневзвешенный относительный коэффициент сжимаемости

, (6.7)

который определяется с использованием расчётной эпюры на рис. 14.

Рис. 14. Схема к определению осадок методом эквивалентного слоя для многослойного основания:

1 – расчётная нелинейная эпюра дополнительных напряжений;

2 – эквивалентная треугольная эпюра дополнительных напряжений.

Средневзвешенное значение коэффициента Пуассона

, (6.8)

где Н_с – мощность сжимаемой толщи основания

Пример расчёта:

Определить методом эквивалентного слоя осадку столбчатого фундамента, рассчитанного в п.п. 6.1 и 6.2,

Р _о = Р - d = 433 - 18.7 × 3.05 =375кПа,

Грунтовые условия – по заданию.

При глубине заложения фундамента 3,05 м

h = 5.5 – 3.05 = 2,45 м

Толщина эквивалентного слоя

Мощность сжимаемой толщи

При глубине заложения подошвы фундамента d=3,05 м в сжимаемую толщу входит II и III слои грунтов с модулями деформаций Е_{I I} =28 МПа,

Относительные коэффициенты сжимаемости для:

- третьего слоя ( глина пылеватая, комковая, полутвердая)

- средний относительный коэффициент сжимаемости

Конечная осадка фундамента

=375·2,63·3,5·10 -5 = 0,0325м. = 3,25см

S=3,25 см < S _u =10 см – условие удовлетворяется.

Рис. 15. Расчётная схема осадки фундамента методом эквивалентного слоя

7. Расчет свайных фундаментов

Цель:

- определить несущую способность одиночной сваи-стойки на действие вертикальной нагрузки;

- определить несущую способность одиночной висячей сваи-фундамента на действие вертикальной нагрузки;

Расчёт конечной осадки фундамента методом эквивалентного слоя

Эквивалентным называется слой грунта мощностью h_э, осадка которого при сплошной нагрузке на поверхности p_о будет равна осадке грунтового полупространства под воздействием местной нагрузки интенсивностью р_о.

Осадка слоя грунта из условия одномерного сжатия без возможности бокового расширения , (6.1)

где Е – модуль деформации грунта; v – коэффициент Пуассона.

Значение v принимаются в зависимости от вида и состояния грунтов:

- глины и суглинки твёрдой и полутвёрдой консистенции v = 0,1…0,15;

- то же тугопластичной v = 0,2…0,25;

- то же мягко пластичной и текучепластичной v = 0,3…0,4;

- то же текучей v = 0,45…0,5;

- супеси v = 0,15…0,3;

- пески v = 0,2…0,25.

С учётом относительного коэффициента сжимаемости грунтов m_v

(6.4)

b – ширина подошвы фундамента.

Для слоистого основания осадка

, (6.6)

где: m_v – средневзвешенный относительный коэффициент сжимаемости

, (6.7)

который определяется с использованием расчётной эпюры на рис. 14.

Рис. 14. Схема к определению осадок методом эквивалентного слоя для многослойного основания:

1 – расчётная нелинейная эпюра дополнительных напряжений;

2 – эквивалентная треугольная эпюра дополнительных напряжений.

Средневзвешенное значение коэффициента Пуассона

, (6.8)

где Н_с – мощность сжимаемой толщи основания

Пример расчёта:

Определить методом эквивалентного слоя осадку столбчатого фундамента, рассчитанного в п.п. 6.1 и 6.2,

Р _о = Р - d = 433 - 18.7 × 3.05 =375кПа,

Грунтовые условия – по заданию.

При глубине заложения фундамента 3,05 м

h = 5.5 – 3.05 = 2,45 м

Толщина эквивалентного слоя

Мощность сжимаемой толщи

При глубине заложения подошвы фундамента d=3,05 м в сжимаемую толщу входит II и III слои грунтов с модулями деформаций Е_{I I} =28 МПа,

Относительные коэффициенты сжимаемости для:

- третьего слоя ( глина пылеватая, комковая, полутвердая)

- средний относительный коэффициент сжимаемости

Конечная осадка фундамента

=375·2,63·3,5·10 -5 = 0,0325м. = 3,25см

S=3,25 см < S _u =10 см – условие удовлетворяется.

Рис. 15. Расчётная схема осадки фундамента методом эквивалентного слоя

7. Расчет свайных фундаментов

Цель:

- определить несущую способность одиночной сваи-стойки на действие вертикальной нагрузки;

- определить несущую способность одиночной висячей сваи-фундамента на действие вертикальной нагрузки;

Определение осадки фундаментов методом эквивалентного слоя.

Назовём эквивалентным такой слой грунта толщиной , осадка которого при сплошной нагрузке на поверхности будет равна осадке грунтового полупространства под воздействием местной нагрузки той же интенсивности

Осадку слоя грунта толщиной при сплошной нагрузке можно определить из условия одномерного его сжатии без возможности бокового расширения. Тогда, принимая деформацию сжатия любого элементарного слоя в пределах этой толщи найдём осадку всего слоя:

или используя относительный кэф сжимаемости грунтов .

С другой стороны, осадка поверхности грунтового полупространства под действием местной нагрузки будет равна . Тогда получим , или окончательно .

Отсюда следует, что толщина эквивалентного слоя грунта зависит от кэфа Пуассона v, кэфа формы площади и жёсткости фундамента w и его ширины b. Назовём Аw – кэф эквивалентного слоя.

Для однородного основания достаточно подставить в эти формулы все численные значения и найти осадку. Для многослойного необходимо найти средневзвешенный кэф сжимаемости слоистого напластования:

Тогда осадка многослойного основания

Расчет осадки фундамента методом эквивалентного слоя

1. Найдем коэффициент относительной сжимаемости по формуле:

m0 –коэффициент сжимаемости

e- коэффициент пористости

2. Определим мощность эквивалентной эпюры по формуле:

Aw=2,60 - коэффициент эквивалентного слоя (при коэффициенте Пуассона = 0,3– для песков и супесей)

b=1 м - ширина подошвы фундамента

3. Определяем величину сжимающей толщи по формуле:

4. Строим эпюру и определяем значения hi и zi

5. Определяем среднее значение коэффициента относительной сжимаемости:

6. Определяем осадку фундамента:

Вывод: 0,465 см <8 см, что удовлетворяет условию S<Su

Читайте также:

  
• Указания по устройству гидроизоляции и отмостки
  
• Опоры для свайного фундамента
  
• Полу съемная опалубка техноблок
  
• Фундамент под гараж бутовый
  
• Стойка доборная для опалубки