Расчет осадки фундамента excel

Обновлено: 19.04.2024

5.5.4. Расчет деформаций основания (ч. 1)

Определение осадки методом послойного суммирования. В методе послойного суммирования приняты следующие допущения:

– осадка основания вызывается дополнительным давлением р₀ , равным полному давлению под подошвой фундамента р за вычетом вертикального нормального напряжения от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента: р₀ = р – σ_zg,0 (при планировке срезкой принимается σ_zg,0 = γ´_d , при отсутствии планировки и планировке подсыпкой σ_zg,0 = γ´_dn , где γ´ — удельный вес грунта, расположенного выше подошвы; d и d_n — глубина заложения фундамента от уровня планировки и природного рельефа);
– распределение по глубине дополнительных вертикальных нормальных напряжений σ_zp от внешнего давления р₀ принимается по теории линейно-деформируемой среды как в однородном основании (см. п. 5.2);
– при подсчете осадок основание делится на «элементарные» слои, сжатие которых определяется от дополнительного вертикального нормального напряжения σ_zp , действующего по оси фундамента в середине рассматриваемого слоя;
– сжимаемая толща основания ограничивается глубиной z = Н_с , где выполняется условие

σ_zp = 0,2σ_zg.

(5.59)

Если найденная по условию (5.59) нижняя граница сжимаемой толщи находится в слое грунта с модулем деформации Е < 5 МПа или такой слой залегает непосредственно ниже глубины z = H_c , нижняя граница сжимаемой толщи определяется исходя из условия σ_zp = 0,1σ_zg .

Осадка основания s методом послойного суммирования определяется по формуле

(5.60)

где β — безразмерный коэффициент, равный 0,8; σ_zp,i — среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i -м слое грунта, равное полусумме указанных напряжений на верхней z_i-1 и нижней z_i границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента; h_i и Е_i — соответственно толщина и модуль деформации i -го слоя грунта; n — число слоев, на которое разбита сжимаемая толща основания.

При этом распределение вертикальных нормальных напряжений по глубине основания принимается в соответствии со схемой, приведенной на рис. 5.26.

Дополнительные вертикальные нормальные напряжения по вертикали, проходящей через центр рассматриваемого фундамента, на глубине z от его подошвы определяются:

σ_zp — от дополнительного давления р₀ под подошвой рассчитываемого фундамента [см. формулу (5.12)]; σ_zp,A — от дополнительного давления р_0j под подошвой j -го влияющего фундамента методом угловых точек по формуле (5.18).

Рис. 5.26. Схема распределения вертикальных напряжений в основании при расчете осадок методом послойного суммирования

Суммарное дополнительное напряжение по оси рассчитываемого фундамента с учетом влияния нагрузок от соседних фундаментов определяется по формуле (5.19).

Пример 5.12. Рассчитать осадку фундамента Ф-1 здания с гибкой конструктивной схемой с учетом влияния нагрузки на фундамент Ф-2 по условиям примера 5.2 (см. рис. 5.11) при следующих данных. С поверхности до глубины h + h₁ = 6 м залегает песок пылеватый со следующими характеристиками, принятыми по справочным таблицам (см. гл. 1): γ_s = 26,6 кН/м 3 ; γ = 17,8 кН/м 3 ; ω = 0,14; е = 0,67; с_II = 4 кПа; φ_II = 30°; E = 18 000 кПа. Ниже залегает песок мелкий с характеристиками: γ_s = 26,6 кН/м 3 ; γ = 19,9 кН/м 3 ; ω = 0,21; е = 0,62; с_II = 2 кПа; φ_II = 32°; E = 28 000 кПа. Уровень подземных вод находится на глубине 6,8 м от поверхности. Суммарная нагрузка на основание от каждого фундамента (с учетом его веса) N = 5,4 МН.

Решение. По формуле (5.21) удельный вес песка мелкого с учетом взвешивающего действия воды

По табл. 5.11 находим: γ_c1 = 1,2 и γ_c2 = 1. По табл. 5.12 при φ_II = 30° находим: M_γ = 1,15; М_q = 5,59; М_c = 7,95. Поскольку характеристики грунта приняты по таблицам, k = 1,1.

По формуле (5.29) получаем:

кПа.

Среднее давление под подошвой

р = 5400/4 2 = 338 кПа < R = 341 кПа;

дополнительное давление на основание

Дополнительные вертикальные нормальные напряжения в основании фундаментов Ф-1 и Ф-2 подсчитаны в примере 5.2, приведены в табл. 5.6 и показаны на рис. 5.11. Дополняем табл. 5.6 подсчетом напряжений от собственного веса грунтов σ_zg для определения нижней границы сжимаемой толщи (табл. 5.16).

Из табл. 5.16 видно, что нижняя граница сжимаемой толщи под фундаментом Ф-1 находится на глубине z₁ = 8,0 м (при учете нагрузки только на этот фундамент) и на глубине z₂ = 8,8 м (при учете влияния фундамента Ф-2).

ТАБЛИЦА 5.16. К ПРИМЕРУ 5.12

z , м	σ_zp1	σ_zp2	σ_zp	σ_zg	0,2 σ_zg	E
0	300	0	300	36	7	18 000
0,8	288	0	288	50	10
1,6	240	0	240	64	13
2,4	182	1	183	78	16
3,2	135	2	137	93	19
4,0	101	3	104	107	21
4,8	77	4	81	123	25	28 000
5,6	60	5	65	131	26
6,4	48	6	54	139	28
7,2	39	6	45	147	29
8,0	32	7	39	156	31
8,8	27	7	34	164	33

Примечание. Значения напряжений и модуля даны в кПа.

Определяем осадку фундамента Ф-1 по формуле (5.60):

без учета влияния Ф-2

0,033 м = 3,3 см.

с учетом влияния Ф-2

0,035 м = 3,5 см.

Определение осадки основания с использованием схемы линейно-деформируемого слоя.

Средняя осадка фундамента на слое конечной толщины (рис. 5.27) определяется по формуле [4]

(5.61)

где р — среднее давление под подошвой фундамента; b — ширина прямоугольного или диаметр круглого фундамента; k_c и k_m — коэффициенты, принимаемые по табл. 5.17 и 5.18; n — число слоев, различающихся по сжимаемости в пределах расчетной толщины слоя H ; k_i и k_i-1 — коэффициенты, определяемые по табл. 5.19 в зависимости от формы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, на которой расположены подошвы и кровля i -го слоя (соответственно ζ_i = 2z_i/b и ζ_i-1 = 2z_i-1/b) ; E_i — модуль деформации i -го слоя грунта.

Формула (5.61) служит для определения средней осадки основания, загруженного равномерно распределенной по ограниченной площади нагрузкой. Эту формулу допускается применять для определения осадки жестких фундаментов.

ТАБЛИЦА 5.17. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА k_c

Относительная толщина слоя ζ´ = 2H/b	k_с
0 < ζ´ ≤ 0,5	1,5
0,5 < ζ´ ≤ l	1,4
1 < ζ´ ≤ 2	1,3
2 < ζ´ ≤ 3	1,2
3 < ζ´ ≤ 5	1,1
ζ´ > 5	1,0

ТАБЛИЦА 5.18. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА km

Ширина фундамента, м	k_m при среднем значении Е , МПа
Ширина фундамента, м	< 10	≥ 10
b > 10 10 ≤ b ≤ 15 b > 15	1 1 1	1 1,35 1,5

Расчетная толщина линейно-деформируемого слоя H (см. рис. 6.27) принимается до кровли малосжимаемого грунта (см. п. 5.1), а при ширине (диаметре) фундамента b > 10 м и среднем значении модуля деформации грунтов основания E > 10 МПа вычисляется по формуле

H = (H₀ + ψb)k_p,

(5.62)

где H₀ и ψ — принимаются соответственно равными для оснований, сложенных пылевато-глинистыми грунтами 9 м и 0,15, а сложенных песчаными грунтами 6 м и 0,1; k_p — коэффициент, принимаемый; k_p = 0,8 при среднем давлении под подошвой фундамента p = 100 кПа; k_p = 1,2 при р = 500 кПа; при промежуточных значениях — по интерполяции.

Рис. 5.27. К расчету осадок с использованием расчетной схемы линейно-деформируемого слоя

Если основание сложено и пылевато-глинистыми, и песчаными грунтами, значение Н определяется по формуле

H = H_s + k_ph_ci/3,

(5.63)

где Н_s — толщина слоя, вычисленная по формуле (5.62) в предположении, что основание сложено только песчаными грунтами; h_ci — суммарная толщина слоев пылевато-глинистых грунтов в пределах от подошвы фундамента до глубины H_ci равной значению Н , вычисленному по формуле (5.62) в предположении, что основание сложено только пылевато-глинистыми грунтами.

ТАБЛИЦА 5.19. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА k

ζ = 2z/b	k для фундаментов
	круглых	прямоугольных с соотношением сторон η = l/b						ленточных ( η ≥ 10)
	круглых	1	1,4	1,8	2,4	3,2	5	ленточных ( η ≥ 10)
0,0	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000
0,4	0,090	0,100	0,100	0,100	0,100	0,100	0,100	0,104
0,8	0,179	0,200	0,200	0,200	0,200	0,200	0,200	0,208
1,2	0,266	0,299	0,300	0,300	0,300	0,300	0,300	0,311
1,6	0,348	0,380	0,394	0,397	0,397	0,397	0,397	0,412
2,0	0,411	0,446	0,472	0,482	0,486	0,486	0,486	0,511
2,4	0,461	0,499	0,538	0,556	0,565	0,567	0,567	0,605
2,8	0,501	0,542	0,592	0,618	0,635	0,640	0,640	0,687
3,2	0,532	0,577	0,637	0,671	0,696	0,707	0,709	0,763
3,6	0,558	0,606	0,676	0,717	0,750	0,768	0,772	0,831
4,0	0,579	0,630	0,708	0,756	0,796	0,820	0,830	0,892
4,4	0,596	0,650	0,735	0,789	0,837	0,867	0,883	0,949
4,8	0,611	0,668	0,759	0,819	0,873	0,908	0,932	1,001
5,2	0,624	0,683	0,780	0,834	0,904	0,948	0,977	1,050
5,6	0,635	0,697	0,798	0,867	0,933	0,981	1,018	1,095
6,0	0,645	0,708	0,814	0,887	0,958	1,011	1,056	1,138
6,4	0,653	0,719	0,828	0,904	0,980	1,031	1,090	1,178
6,8	0,661	0,728	0,841	0,920	1,000	1,065	1,122	1,215
7,2	0,668	0,736	0,852	0,935	1,019	1,088	1,152	1,251
7,6	0,674	0,744	0,863	0,948	1,036	1,109	1,180	1,285
8,0	0,679	0,751	0,872	0,960	1,051	1,128	1,205	1,316
8,4	0,684	0,757	0,881	0,970	1,065	1,146	1,229	1,347
8,8	0,689	0,762	0,888	0,980	1,078	1,162	1,251	1,376
9,2	0,693	0,768	0,896	0,989	1,089	1,178	1,272	1,404
9,6	0,697	0,772	0,902	0,998	1,100	1,192	1,291	1,431
10,0	0,700	0,777	0,908	1,005	1,110	1,205	1,309	1,456
11,0	0,705	0,786	0,922	1,022	1,132	1,233	1,349	1,506
12,0	0,710	0,794	0,933	1,037	1,151	1,257	1,384	1,550

Примечание. При промежуточных значениях ζ и η коэффициент k определяется по интерполяции.

Значение Н , найденное по формулам (5.62) и (5.63), должно быть увеличено на толщину слоя грунта с модулем деформации E < 10 МПа, если этот слой расположен ниже H и толщина его не превышает 0,2 H . При большей толщине слоя такого грунта, а также если лежащие выше слои имеют модуль деформации E < 10 МПа, расчет деформаций основания выполняется по расчетной схеме линейно-деформируемого полупространства.

Пример 5.13. Определить среднюю осадку фундаментной плиты размером 20×100 м при среднем давлении по подошве р = 0,3 МПа, если плита опирается на слой песка толщиной 5 м с модулем деформации E = 30 МПа, который подстилается моренным суглинком, имеющим Е = 40 МПа.

Решение. Расчетную толщину слои определяем но формуле (5.62) для двух случаев: основание сложено только песчаными и только пылевато-глинистыми грунтами (при р = 0,3 МПа коэффициент k_р = 1):

H_cl = 9 + 0,15 · 20 = 12 м;

h_cl = 12 – 5 = 7 м.

Тогда по формуле (5.63)

H = 8 + 7/3 = 10,3 м ≈ 10 м.

При ζ´ = 2 · 10/20 = 1 по табл. 5.17 k_c = 1,4; при Е > 10 МПа и b > 15 м по табл. 5.18 коэффициент k_m = 1,5.

Определяем коэффициенты k_i по табл. 5.19, учитывая, что η = 100/20 = 5:

Тогда по формуле (5.61)

м = 4 см.

Осадки центра, середин сторон и угловых точек прямоугольной площади размером b×l при действии на нее равномерного давления р определяются по формуле [2]:

(5.64)

где E — модуль деформации грунта основания, принимаемый средним в пределах сжимаемой толщи; k´ = k₀ коэффициент, принимаемый по табл. 5.20 для центра прямоугольника; k´ = k₁ — то же, для середины большей стороны; k´ = k₂ — то же, для середины меньшей стороны; k´ = k₃ — то же, для угловой точки.

Осадки поверхности основания при действии на него равномерного давления р по круглой площадке радиусом r на расстоянии R от центра этой площадки также можно определить по формуле (5.64), в которой коэффициент k´ = k_r принимается по табл. 5.21 [2]. Указанным способом допускается определять осадки поверхности основания за пределами жесткого круглого фундамента.

Руководство по проектированию оснований зданий и сооружений СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений

Влияние на осадку рассчитываемого фундамента других фундаментов, нагрузок на полы и т.п. может быть оценено по формуле (5.64) с использованием схемы фиктивных фундаментов аналогично определению напряжений в основании методом угловых точек либо с помощью ЭВМ по стандартной программе. Дополнительную осадку рассчитываемого фундамента от влияния других фундаментов допускается принимать равной дополнительной осадке его центра.

ТАБЛИЦА 5.20. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ k₀, k₁, k₂, k₃

η	ζ´ = 2H/b	k₀	k₁	k₂	k₃	η	ζ´ = 2H/b	k₀	k₁	k₂	k₃
1	0,2 0,5 1 2 3 5 7 10	0,091 0,236 0,464 0,701 0,801 0,892 0,928 0,955	0,045 0,109 0,236 0,436 0,482 0,564 0,601 0,628	0,045 0,109 0,236 0,436 0,482 0,564 0,601 0,628	0,024 0,056 0,115 0,231 0,305 0,380 0,416 0,444	3	0,2 0,5 1 2 3 5 7 10	0,091 0,227 0,464 0,801 1,019 1,238 1,338 1,420	0,045 0,109 0,227 0,464 0,655 0,855 0,955 1,037	0,045 0,107 0,225 0,400 0,510 0,656 0,742 0,815	0,024 0,056 0,115 0,231 0,325 0,460 0,545 0,617
1,5	0,2 0,5 1 2 3 5 7 10	0,091 0,227 0,464 0,773 0,910 1,037 1,092 1,137	0,045 0,109 0,236 0,446 0,564 0,682 0,737 0,783	0,045 0,108 0,231 0,404 0,508 0,617 0,669 0,712	0,024 0,056 0,115 0,231 0,323 0,426 0,478 0,518	5	0,2 0,5 1 2 3 5 7 10	0,091 0,227 0,454 0,801 1,028 1,310 1,456 1,592	0,045 0,109 0,227 0,464 0,655 0,919 1,065 1,192	0,045 0,107 0,225 0,400 0,511 0,656 0,752 0,852	0,024 0,056 0,115 0,231 0,326 0,462 0,555 0,652
2	0,2 0,5 1 2 3 5 7 10	0,091 0,227 0,464 0,792 0,974 1,128 1,201 1,265	0,045 0,109 0,227 0,464 0,610 0,755 0,837 0,883	0,044 0,107 0,225 0,403 0,514 0,641 0,708 0,762	0,024 0,056 0,115 0,231 0,324 0,448 0,512 0,565	10	0,2 0,5 1 2 3 5 7 10	0,091 0,227 0,464 0,801 1,028 1,319 1,492 1,702	0,045 0,109 0,227 0,464 0,655 0,928 1,110 1,310	0,045 0,107 0,225 0,400 0,511 0,658 0,756 0,858	0,024 0,056 0,115 0,231 0,326 0,463 0,558 0,659

ТАБЛИЦА 5.21. ЗНАЧЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА k_r

ζ´ = H/r	k_r при ρ = R/r
ζ´ = H/r	0	0,25	0,5	0,75	1	1,25	1,5	2	2,5	3	4	5
0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0
0,25	0,12	0,12	0,12	0,12	0,05	0	0	0	0	0	0	0
0,5	0,24	0,24	0,23	0,22	0,11	0,01	0	0	0	0	0	0
0,75	0,35	0,35	0,34	0,29	0,16	0,03	0,01	0	0	0	0	0
1	0,45	0,44	0,42	0,35	0,21	0,07	0,02	0	0	0	0	0
1,5	0,58	0,57	0,53	0,45	0,28	0,13	0,07	0,02	0	0	0	0
2	0,65	0,64	0,60	0,52	0,34	0,17	0,10	0,04	0,01	0	0	0
3	0,74	0,73	0,68	0,59	0,41	0,23	0,16	0,08	0,04	0,02	0	0
5	0,81	0,79	0,74	0,66	0,47	0,30	0,22	0,13	0,09	0,06	0,02	0,01
7	0,84	0,82	0,77	0,69	0,50	0,33	0,24	0,15	0,11	0,08	0,04	0,02
10	0,85	0,83	0,79	0,71	0,52	0,35	0,27	0,18	0,13	0,10	0,06	0,04
∞	0,91	0,89	0,84	0,76	0,58	0,40	0,32	0,23	0,18	0,15	0,11	0,09

ТАБЛИЦА 5.22. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ω

Форма загруженной площади	η	ω для определения
		осадки равномерно загруженной площади			осадки абсолютно жесткого фундамента ω_const
		в угловой точке ω_c	в центре ω₀	в средней ω_m	осадки абсолютно жесткого фундамента ω_const
Прямоугольная	1	0,5 ω₀	1,12	0,95	0,88
	1,5		1,36	1,15	1,08
	2		1,53	1,30	1,22
	3		1,78	1,53	1,44
	4		1,96	1,70	1,61
	5		2,10	1,83	1,72
	6		2,23	1,96	1,83
	7		2,33	2,04	1,92
	8		2,42	2,12	2,00
	9		2,49	2.19	2,06
	10		2,53	2,25	2,12
Круглая	–	0,64	1,00	0,85	0,79

Определение осадки путем непосредственного применения теории линейно-деформируемой среды. Для предварительной оценки осадок фундаментов допускается пользоваться формулой

s = pbω(1 – v 2 )/E,

(5.65)

где ω — коэффициент, принимаемый по табл. 5.22; v — коэффициент Пуассона.

Во всех случаях формула (5.65) приводит к преувеличению расчетных осадок (по сравнению с методами, рекомендуемыми нормами). Достаточно удовлетворительные результаты эта формула дает при ширине фундамента b < 2 м и соотношении сторон η = l/b < 10.

Определение осадки основания (Excel)

абсолютная точность. также на основе этого алгоритма сделал и осадку свайного куста с учетом его веса
А. Прокуратову низкий поклон.

Павел , 07 августа 2006 в 15:29

У Ложкоблюдца более лучший расчет.

Александр Иванович , 07 августа 2006 в 15:57

Ребятки. Это детский трепот. Автор не учел много параметров. С такими расчетами фуднамент давно провалится.

Антон , 07 августа 2006 в 16:22

Расчет неправильный. забыл ввести коэфф-ты. Автор так радуется, а сам не учел элементарного.

Sinuss , 07 августа 2006 в 17:53

Может последуете примеру А.Прокурата и поделитесь осадкой свайного куста?

Евсеев Сергей , 07 августа 2006 в 20:21

Кто-то пошутил от моего имени "Поклон не Прокуратову а мне."
Антон, подробнее об элементарном. Какие коэффициенты?
Павел, чем лучше расчет у Ложкоблюдца? Результаты сходятся.
А.И. Какие параметры?

Сергей953 , 28 сентября 2009 в 21:38

Поделитесь,откуда взята формула для определения альфа?Может подскажите какая она для круглых фундаментов?

Расчет прочности основания и осадки фундамента в Excel и MathCAD

Формулу для альфы столбчатого и ленточного ф-та находил на здешнем форуме! Ищите, найдёте 100%!

Почему в формуле определения осадки столбчатого ф-та во втором слагаемом используете модуль деформации грунта по ветви первичного нагружения, а не вторичного (прим. 1 к формуле 5.16 СП 22.13330.2011)?

DesignerOPM , 06 декабря 2013 в 19:29 vl74 , 30 марта 2015 в 13:57

Формулы для alpha - "Основания, фундаменты и подземные сооружения" Справочник проектировщика. Под общей редакцией д-ра техн. наук, проф. Е.А.СОРОЧАНА и канд. техн. наук. Ю.Г.ТРОФИМЕНКОВА. Москва СТРОЙИЗДАТ 1985г.

Расчет столбчатого фундамента (Excel)

В программе можно быстро произвести расчет столбчатого фундамента по I и II предельному состоянию.
Все расчеты выполняются по актуальным СП на текущую дату 09.2020.

v.0.2 от 30.12.2020 Исправлено:
- Неправильно выводился минимальный процент армирования
- Вывел минимальную площадь арматуры в см2.
- Графики отражают фундамент полностью
- Опечатки
- На графике исправлена отметка грунта

v.0.3 от 26.05.2021 Исправлено:
- Уменьшил количество ступеней до 3 шт
- Откорректированы примечания
- Улучшена графика
- Расчет в общем стал понятнее и интуитивнее
- Теперь ширина подколонника задается в ручную
- Исправлена ошибка при расчете координаты расчетного сечения вдоль оси Х
- Добавлено правило знаков
- Теперь высота рабочего сечения вдоль оси Х рассчитывается точнее
- На график выведены вспомогательные линии пирамиды продавливания
- Откорректирован расчет на прочность ступеней вдоль оси Х

Всегда рад доброй критике и возможным предложениям.

Добрая критика и предложения:
1. расчетное сопротивление грунта лучше тоже вычислять, т.к. оно зависит от размеров фундамента. Т.е. на одном и том же основании разные по геометрии фундаменты будут иметь разную R
2. расчет на осадку тоже нужен. Он может быть определяющим для габаритов фундамента.
3. изгибающие моменты можно задать в двух плоскостях - у Вас есть вся геометрия для проверки фундамента в другой плоскости. + проверка угловой точки (R > 1.5P)
4. часто бывает разное кол-во ступеней в двух направлениях фундамента. Расчет на продавливание тоже усложняется для такого случая.
5. минимальный процент армирования подошвы фундаментов не регламентируется. (хотя в современных нормах не нашел этого пункта)
6. удобней задавать высоту фундамента, а не высоту подколонника. А то при изменении кол-ва ступеней, нужно изменять высоту подколонника.

77867026670 , 06 сентября 2020 в 13:06 Евгений Грызунов , 06 сентября 2020 в 13:15
По ссылке расчет основания, а тут выложен расчет фундамента. Bunt , 06 сентября 2020 в 13:45

Добрый день. Недавно закончил делать похожую программу, еще свежи формулы в голове.

qwer18 , 06 сентября 2020 в 19:19

5. минимальный процент армирования подошвы фундаментов не регламентируется. (хотя в современных нормах не нашел этого пункта)

В СНиПе, вроде, отдельно прописывалось, что нет минимального процента армирования для фундаментов, сейчас у же есть.
СП 63.13330.2018
10.4.1 При конструировании основных несущих элементов конструктивной системы
(колонн, стен, плит перекрытий и покрытий, балок, фундаментных плит) следует соблюдать
требования 10.2 и 10.3 по конструированию железобетонных конструкций, а также
настоящего подраздела.
Конец пункта 10.4.10 Армирование фундаментных плит следует производить аналогичным образом. Евгений Грызунов , 06 сентября 2020 в 22:39 Ну вот фундаментные плиты и столбчатые фундаменты наверно разные вещи.
У столбчатого фундамента в сечении по грани колонны или подоконника h0 может быть и 3,0м как там соблюдать минимальный процент? qwer18 , 07 сентября 2020 в 05:46

Ну вот фундаментные плиты и столбчатые фундаменты наверно разные вещи.

Расчет осадки основания свайного фундамента в виде куста свай методом послойного суммирования с использованием Microsoft Excel, расчет фундаментов из забивных свай в грунтовых условиях I и II типа по просадочности

Расчет осадки основания свайного фундамента в виде куста свай методом послойного суммирования с использованием Microsoft Excel , расчет фундаментов из забивных свай в грунтовых условиях I и II типа по просадочности: Методические указания для выполнения курсового и дипломного проектов студентами специальности ПГС (290300) очного и заочного обучения, в том числе иностранными студентами – Ростов н/Д: Рост. гос. строит. ун-т, 2009.- 32 с.

Копировать в буфер и закрыть

Изложен порядок расчёта осадки оснований свайных фундаментов в программе Microsoft Excel методом послойного суммирования с применением модели линейно-деформируемого полупространства, а также расчет фундаментов из забивных свай в грунтовых условиях I и II типа по просадочности в соответствии со СНиП 2.02.01-83*, СНиП 2.02.03-85.

Расчет осадки основания отдельно стоящего фундамента методом послойного суммирования с использованием Microsoft Excel. Методические указания для выполнения курсового и дипломного проек- тов студентами специальности ПГС (290300) очного и заочного обучения

Изложен порядок расчёта осадки оснований отдельно стоящих столбчатых фундаментов в программе Microsoft Excel методом послойного суммирования с применением модели линейно деформируемого полупространства в соответствии со СНиП 2.02.01-83*

Предназначены для выполнения курсового и дипломного проектов студентами специальности ПГС (290300) очного и заочного обучения, в том числе иностранными студентами.

Пакет прикладных программ "GIPRO" по расчету строительных конструкций, разработке и учету проектной документации

Расчеты производятся согласно требований пособия по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83), СП 50-101-2004 'Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений', СНиП 2.02.03-85 'Свайные фундаменты', СП 50-102-2003 'Проектирование и устройство свайных фундаментов', а также СП 22 'Основания зданий и сооружений' и СП 24 'Свайные фундаменты'

Расчет сопротивления грунта (Excel)

Программа облегчающая труд проектировщика при расчете R грунта.
Расчет ведется согласно методике СП 50-101-2004.

Похожие разделы

Смотрите также

Многопролетная балка (ExCel)

формат xls
размер 160.55 КБ
добавлен 16 октября 2009 г.

Расчет статически неопределимой многопролетной балки.

Расчет длины нахлеста при пайке труб при условии равнопрочности

формат xls
размер 215 КБ
добавлен 13 ноября 2009 г.

Расчет длины при пайке труб при условии равнопрочности. Ввод известных величин. Толщина охватывающей трубы. Толщина охватываемой трубы. Наружный диаметр охватывающей трубы. Наружный диаметр охватываемой трубы. Предел прочности на растяжение основного материала. Предел прочности на растяжение материала припоя. Расчетные величины. Величина зазора между трубами. Момент сопротивления охватываемой трубы. Момент сопротивления охватывающей трубы. Длина.

Расчет моментов инерции сечения в Excel

формат xls
размер 128.33 КБ
добавлен 15 октября 2009 г.

Расчет моментов инерции, моментов сопротивления сечения, площади и статического момента. Для сечений: круг, труба, прямоугольник, двутавр, швеллер, тавр, прямоугольная труба, треугольник. Исправлена ошибка Расчета момента инерции "тавр"

Расчет оснований и фундаментов

формат exe
размер 373.52 КБ
добавлен 14 октября 2009 г.

Программа рассчитывает сопротивление грунта, размеры подошвы фундамента, определяет равномерные свесы плиты, формирует краткий отчет и сохраняет его в текстовом файле. Встроенный интерполятор и определение координат равнодействующей трех сил.rn

Расчет рамного балочного узла

формат xls
размер 27.2 КБ
добавлен 07 февраля 2012 г.

Расчет рамного балочного узла примыкания двутавровой балки к двутавровой колонне с местным усилением колонны. Расчет выполнен в excel по СНиП II-23-81*.

Расчет сопротивления для висячих свай (Excel)

формат xls
размер 6.08 КБ
добавлен 15 октября 2009 г.

Книга в Excel-е для определения расчетного сопротивления под нижним концом забивных свай и расчетного сопротивления на боковой поверхности забивных свай в соответствии с таблицами СНиП 2.02.03-85 "Свайные фундаменты"

Расчет узлов ферм Молодечно по СП 53-102-2004

формат xls
размер 20.9 КБ
добавлен 15 октября 2009 г.

Расчет узлов ферм из гнутосварных профилей по методике СП 53-102-2004 (приложение С2). Файлы Microsoft Excel и Open Office. При невыполнении условий применения формул выводится "XER". Исходные данные вводить по рисунку в СП.

Расчет фундаментов

формат xls, doc
размер 404.6 КБ
добавлен 15 октября 2009 г.

Вашему вниманию предлагается бета-версия программы анализа инженерно-геологических условий по объекту. Наверно многое сталкивались с ситуацией, когда геология по объекту сложная – много ИГЭ, куча различных напластований грунтов, имеются слабые подстилающие слои и вагон скважин. И надо оценить площадку на предмет принятия решения о типе фундамента и т. п. Программа сделана таким образом, что общие данные по объекту заполняются один раз (в том числ.

Расчет энергетического паспорта здания (теплотехнический расчет)

формат txt, xls
размер 34.87 КБ
добавлен 16 мая 2010 г.

Довольно полный энергетический расчет здания с таблицами, СНиПами. Прост в использовании. Excel. Все расчетные программы выполнены отдельными энтузиастами для облегчения труда при расчете и проектировании строительных конструкций и предназначены для проверочного расчета. Результаты расчета не служат основанием для принятия проектного решения, а лишь являются ориентировочным результатом, который требует дальнейшей перепроверки, согласно действующ.

SORTAM99

формат xls
размер 240.99 КБ
добавлен 11 февраля 2009 г.

Сортамент в EXCEL+VBA. Расчет веса арматуры. Все профили. Удобный интерфейс. Сверено со справочным материалом.

Читайте также: