Баркан динамика оснований и фундаментов

Обновлено: 17.05.2024

Методика определения осадки фундаментов от динамического влияния Текст научной статьи по специальности «Математика»

METHOD OF DETERMINATION OF SINKING FOUNDATIONS UNDER THE DYNAMIC IMPACT

In the article the research of sinking of stamp under the dynamic loading by procedure with the use of finiteelement method is conducted

Текст научной работы на тему «Методика определения осадки фундаментов от динамического влияния»

О. В. БАНДУР1НА (Полтавський нацюнальний техшчний унiверситет iM. Ю. Кондратюка)

МЕТОДИКА ВИЗНАЧЕННЯ ОС1ДАНЬ ФУНДАМЕНТ1В В1Д ДИНАМ1ЧНОГО ВПЛИВУ

Проведено дослщження оседания штампу ввд впливу динашчного навантаження за допомогою методики з використанням методу скшченних елеменпв.

Проведено исследование осадки штампа от воздействия динамической нагрузки с помощью методики с использованием метода конечных элементов.

In the article the research of sinking of stamp under the dynamic loading by procedure with the use of finite-element method is conducted.

У процесi експлуатаци будiвель i споруд у багатьох випадках вщбуваються деформаци несучих конструкцш, якi викликаш рiзними чинниками. Однieю з найбшьш розповсюдже-них причин деформацiй е вiбрацiйний вплив обладнання, розташованого поблизу несучих конструкцш. Осщання споруд вщ впливу дина-мiчних навантажень можуть досягати значних розмiрiв. Про це свщчать спостереження за ю-нуючими спорудами.

Савiнов О. О. [5] запропонував визначати динамiчне осiдання в залежносп вiд коефщен-та пористосп грунту, але його методика не мае змоги врахувати вплив горизонтальних i обер-тальних коливань i не завжди може бути засто-сована iз-за складностi визначення коефiцiенту пористостi у шарах грунту шд пiдошвою спо-руди. Таким чином, анал^ичний метод не зав-жди може описати реальний стан поведшки грунту пiд фундаментом. Виршити таку проблему можливо при використанш методу скш-ченних елеменпв (МСЕ) для розрахункiв ос> дання.

Метою статтi е аналiз осщання дослiдного штампу вiд динамiчного впливу за допомогою методики, яка базуеться на використанш МСЕ.

При виконаннi прогнозування вiбрацiйного впливу на фундаменти споруд важливим е ви-значення осiдання. Осiдання фундаменту вщ динамiчного впливу пропонуеться визначати за

МСЕ, з використанням програмного комплексу «PLAXIS 7.2» за такою методикою [1]:

1. Визначення шженерно-геолопчних умов майданчика.

2. Вибiр розмiрiв розрахунково! схеми. Не-обхiдною процедурою при здшсненш динамiч-них розрахункiв за МСЕ е складання розрахунково! схеми. Це одна iз трудомютких i важли-вих операцiй, вщ яко! залежить достовiрнiсть одержаного результату розрахунку.

Розмiри розрахунково! схеми по вертикал необхiдно вибирати бшьшими за величину сти-снено! зони, визначено! за методом пошарового пiдсумовування за будiвельними нормами, методом е^валентного шару грунту, експрес-методом тощо. Нижшм шаром розрахунково! схеми може бути твердий, щшьний або скель-ний грунт. Розмiр розрахунково! схеми по горизонтам необхiдно вибирати згщно з конкрет-ними завданнями визначення осiдань основ i фундаменпв формувальних машин.

3. Вибiр моделi основи.

Однак розвиток чисельних методiв дае змо-гу, при розрахунку параметрiв коливань, на-близити модель грунтового середовища до реального. Б. А. Шлефлером [7] дослiджено пове-дiнку пiщаних зразкiв в умовах динамiчного навантаження МСЕ. Поведiнку скелету грунту прийнято такою, що задовольняла граничну умову Мора-Кулона. При проведенш розрахун-

ку застосовано щеально пружно-пластичну модель для вщображення нелшшно! поведiнки груипв, яка заснована на виконаннi умови Мора-Кулона. Така модель основи дае бiльш точнi результати за рахунок ч^юшо! фшсаци напруг i деформацiй у той чи шший момент наванта-ження на грунт. Пружно-пластична модель, заснована на умовi Мора-Кулона, базуеться на таких параметрах: модуль пружносп та коеф> цiент Пуассона, кут внутрiшнього тертя i пито-ме зчеплення.

Загальнi деформацп включають лiнiйну (пружну) i пластичну частини, причому пластична складова деформацш виникае пiсля дося-гнення напруженим станом межi пропорцшно-стi (текучосп, мiцностi).

де M - матриця мас; и - вектор перемщення; С - матриця затухання; K - матриця жорст-косп; F - вектор сили.

Перемщення и, швидюсть и , прискорення и можуть змiнюватися з часом [6]. Величина

К ■ и = F переписана як i для статичного роз-рахунку деформацi!. Матриця K мютить влас-тивостi жорсткостi матерiалу i вектор F мю-тить компоненти навантаження [2].

4. Подш розрахунково! схеми на елементи.

5. Встановлення часу дi! динамiчного наван-таження.

6. Максимальне осiдання основи необхщно визначати при досягненнi амплiтуди вiбропе-ремiщення фундаменту.

i Не можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

7. Динамiчне осщання фундаменту машини за певний перюд експлуатацi! необхiдно визначати як суму осщань вiд кожного з циктв ро-боти машини за цей перюд.

Методику визначення осщання, запропоно-вану автором, перевiрено шляхом порiвняння величини осiдання з даними осщань одержа-них експериментальним шляхом професором Д. Д. Барканом [3]. Вш наводить результати експериментальних дослщжень осiдань дослщ-ного металевого штампу. Дослiджувались ос> дання, викликаш ударами падаючого вантажу масою 0,882 кг з висоти близько 1 м. Основа являла собою тсок середньо! крупносп з на-ступними фiзико-механiчними характеристиками: питома вага y = 18,5 кН/м3, кут внутрш-нього тертя ф = 30°, модуль деформацп E = 35 МПа, коефiцiент водонасичення Sy

близько 0,13. Створювалось iмпульсне навантаження на заглиблений штамп.

Запропоновано проводити розрахунок ос> дання штампу з використанням МСЕ в плоскш постановцi. По-перше, побудовано розрахунко-ву схему, яка складаеться iз дослщжуваного фундаменту, основи. Розмiр розрахунково! схеми прийнято 1Х1 м. Для розрахунку прийня-то сiтку 15-ти вузлових трикутних сюнченних елементiв. Для розрахунюв осiдань використа-но пружно-пластичну модель основи з викори-станням умови Мора-Кулона. Процедура роз-рахункiв осiдання складалась з подiлу розрахунково! схеми на елементи з розмiрами 0,1 % вщ !! площi. Розрахункова схема складалася iз 1006 елеменпв з середнiм розмiром сторони 0,05 м. Наступним етапом було встановлення величини динамiчного навантаження i часу його ди.

Час ди динамiчного навантаження було задано вщповщно до кiлькостi ударiв, прийнятих пiд час проведення експериментальних досл> джень [3]. Експериментальнi дослiдження були проведеш при кiлькостi ударiв до 3000. Визна-чено величину максимального осщання з використанням чисельного методу вщ динамiчного

впливу вщ кожних 500 ударiв, як показано на динамiчних впливiв коливань пор1вняно з ана-рис. 1.

500 1000 1500 2000 2500 3000 N

Рис. 1. Граф1к залежносл динам1чного оадання в1д шлькосп удар1в:

1 - за запропонованою методикою;

2 - за даними експериментальних дослщжень

За результатами дослiджень виявлено збiж-нiсть запропоновано! методики з результатами натурних дослщжень, описаних проф. Д. Д. Барканом [3]. Тобто даш осщань штампа, одержат за допомогою методики, що пропонусться, i експериментальнi данi при кшькост ударiв вiд 1000 до 3000 в^^зняються на величину до 20 %.

Безперечно, чисельнi методи мають суттeвi переваги при аналiзi осщань фундамен^в вiд

2. Бандурша, О. В. Методолопчш пвдходи до ви-ршення задач динашки основ i фундаменпв [Текст] / О. В. Бандурша // Галузеве машинобу-дування, буд1вництво (зб. наук. пр.). - Полтава: ПолтНТУ, 2005. - Вип. 16. - С. 19-24.

3. Баркан, Д. Д. Динамика оснований и фундаментов [Текст] / Д. Д. Баркан. - М.: Стройвоенмор-издат, 1948. - 412 с.

4. Вибрационная безопасность: ГОСТ 12.1.012-90 [Текст] - М.: Государственный стандарт Союза ССР, 1991. - 12 с.

5. Савинов, О. А. Современные конструкции фундаментов под машины и их расчет [Текст] / О. А. Савинов - Л.: Стройиздат, 1979. - 200 с.

7. Strain localization modeling and pore pressure in saturated sand samples [Текст] / B. A. Schrefler et al. // Comput. Mech. - 1999. - 22, № 3. -Р. 266-280.

Динамика оснований и фундаментов

Это издание охраняется авторским правом. Доступ к нему может быть предоставлен в помещении библиотек — участников НЭБ, имеющих электронный читальный зал НЭБ (ЭЧЗ).

В связи с тем что сейчас посещение читальных залов библиотек ограничено, документ доступен онлайн. Для чтения необходима авторизация через «Госуслуги».

Для получения доступа нажмите кнопку «Читать (ЕСИА)».

Если вы являетесь правообладателем этого документа, сообщите нам об этом. Заполните форму.

Динамика оснований и фундаментов Текст : (Труды Второй конференции) / Ред. коллегия: Д. Д. Баркан и др. ; Госстрой СССР. Науч.-исслед. ин-т оснований и подземных сооружений. Днепропетр. ин-т инженеров ж.-д. транспорта. Днепропетр. обл. правл. Науч.-техн. о-ва стройиндустрии Основания и фундаменты при динамических воздействиях

Для получения доступа нажмите кнопку «Читать (ЕСИА)».

Если вы являетесь правообладателем этого документа, сообщите нам об этом. Заполните форму.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ К ГЛАВЕ 9

1. Баркан Д.Д. Динамика оснований и фундаментов. — М.: Стройвоенмориздат, 1948. — 410 с.

2. Ильичев В.А. К оценке коэффициента демпфирования основания фундаментов, совершающих вертикальные колебания. — Основания, фундаменты и механика грунтов, 1981, № 5, с. 15-18.

3. Инструкция по определению динамических нагрузок от машин, устанавливаемых на перекрытиях промышленных зданий. — М.: Стройиздат, 1966. — 131 с.

4. Инструкция по расчету несущих конструкций промышленных зданий и сооружений на динамические нагрузки. — М.: Стройиздат, 1970. — 287 с.

5. Руководство по проектированию виброизоляции машин и оборудования. — М.: Стройиздат, 1972. — 157 с.

6. Руководство по проектированию фундаментов машин с динамическими нагрузками. — М.: Стройиздат, 1982. — 207 с.

7. Савинов О.А. Современные конструкции фундаментов под машины и их расчет. — Л.: Стройиздат, 1964. — 346 с.

8. Справочник по динамике сооружений / Под ред. Б.Г. Коренева, И.М. Рабиновича. 2-е изд. М.: Стройиздат, 1972. — 510 с.

9. Справочник проектировщика. Динамический расчет сооружений на специальные воздействия/ Под ред. В.Г. Коренева, И.М. Рабиновича. М.: Стройиздат, 1981. — 215 с.

10. Строительные нормы и правила. Фундаменты машин с динамическими нагрузками. СНиП II-19-79. — М.: Стройиздат 1980.

8.3. Регулирование параметров колебаний при реконструкции фундаментов под машины (ч. 4)

В качестве примера рассмотрим объединение двух массивных заглубленных в грунт фундаментов дымососов рециркуляции газов энергоблока мощностью 800 тыс. кВт бетонной плитой пола, расположенной непосредственно на поверхности грунта и имеющей толщину 200 мм. Расстояние между фундаментами равно трехкратной ширине фундамента, а плита пола значительно развита в ширину, т.е. параллельно оси дымососа. Последнее обстоятельство способствовало усилению эффекта подавления вибраций.

Общий уровень колебаний объединенной системы снизился примерно в 2 раза. Амплитуда колебаний фундамента с неработающей (резервной) машиной уменьшилась в 1,3 раза и составила всего 15 % амплитуды колебаний фундамента с работающей машиной, вибрации которого после переустройства снизились более чем в 4 раза. Частота колебаний фундамента с работающей машиной, объединенного с плитой пола, увеличилась с 22 до 32 Гц, а резонансная амплитуда колебаний уменьшилась со 170 до 88 мкм. Следует отметить, что после устройства связи между фундаментом и плитой вибрации последней в непосредственной близости от фундамента увеличились в 5—6 раз, но быстро затухали с удалением от него. Однако это исключает постоянное пребывание обслуживающего персонала, а также размещение виброчувствительного оборудования у источника колебаний.

Другим наглядным примером использования гибкой плиты для регулирования колебаний фундаментов под машины с низкочастотной динамической нагрузкой является (по данным А.А. Санникова) объединение бетонным полом толщиной 150 мм восьми отдельно стоящих фундаментов лесопильных рам. Измерение колебаний фундаментов до и после их объединения показало, что амплитуда горизонтальных колебаний на уровне верхнего обреза фундаментов уменьшилась после объединения их в 1,4—2 раза, а вертикальных колебаний — в 1,2—1,3 раза. Увеличения передачи колебаний бетонным полом фундаментам здания при наличии бетонной подготовки, плотно примыкающей к фундаментам лесопильных рам и здания, не было обнаружено.

Источником повышенных вибраций зданий на предприятиях нередко являются упругие волны от фундаментов машин с ударными нагрузками.

Известны случай [102, 103, 7], когда после возведения новых фундаментов под машины с ударными нагрузками (штамповочные и ковочные молоты, формовочные машины литейного производства и т.п.) в существующих цехах из-за повышенных вибраций возникали недопустимые деформации несущих и ограждающих конструкций.

Баркан Д.Д. Динамика оснований и фундаментов Савинов О.А. Современные конструкции фундаментов под машины и их расчет Швец В.Б., Тарасов Б.Л., Швец Н.С. Надежность оснований и фундаментов

Регулирование колебаний массивных фундаментов под ударные машины при их реконструкции, вызванной наличием значительных вибраций, может быть осуществлено без коренного переустройства фундаментов в результате изменения упругих и диссипативных характеристик подшаботных (у фундаментов молотов) или надфундаментных (у фундаментов формовочных машин) прокладок [115]. При этом прокладки рекомендуется выполнять составными в виде пакетов из деревянных щиток и рифленой или перфорированной резины. Применение составных прокладок из древесины с перфорированной резиной при той же общей жесткости ведет к значительному уменьшению амплитуд колебаний фундамента [112, с. 49—52]. Как правило, при этом достигается снижение амплитуды на 25—30 % и уменьшение частоты собственных колебаний фундамента на 20 %. Последнее способствует уменьшению числа циклов нагружения фундамента и увеличению времени для повышения производительности ударной машины.

Устройство фундаментов под машины с динамическими нагрузками Швец Н.С., Левченко Т.Н. О снижении вибраций фундаментов кузнечных молотов. — Изв. вузов. Стр-во и архитектура, 1981, № 8. с. 28—30

Амплитуду колебаний переустраиваемого фундамента можно определить из следующей зависимости [114, с. 36—38]:

Динамика оснований, фундаментов и подземных сооружений: Материалы 5-й Всесоюз. конф., Ташкент, 1981/Госстрой СССР, АН УзбССР, НИИОСП

(8.3)

где V_м — начальная скорость движения машины;

;

(здесь )

;(здесь ; )

;

[здесь , где ];

(здесь )

;

Φ_z — модуль затухания вертикальных колебаний; m₁ , m₂ , m — масса фундамента, машины, падаюших частей.

Коэффициенты K_ш и γ жесткости и неупругого сопротивления надфундаментной прокладки находят по формулам:

; ,

(8.4)

где F_ш — площадь надфундаментной прокладки; b_д , b_р — толщина деревянных и резиновых элементов; E_д , E_р — модули упругости деревянных и резиновых элементов; γ_д , γ_р — коэффициенты неупругого сопротивления древесины и резины.

Начальная скорость движения машины определяется из формулы

(8.5)

где v — скорость падающих частей с массой m₀ в момент удара; ε — коэффициент восстановления скорости при ударе.

Швец В.Б., Феклин В.И., Гинзбург Л.К. Усиление и реконструкция фундаментов

9.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УПРУГИХ И ДЕМПФИРУЮЩИХ ХАРАКТЕРИСТИК ОСНОВАНИЯ ДЛЯ РАСЧЕТА ФУНДАМЕНТОВ

Основным параметром, характеризующим упругие свойства оснований фундаментов, является коэффициент упругого равномерного сжатия С_z . Его следует определять экспериментально. При отсутствии экспериментальных данных величину С_z , кН/м 3 , допускается определять для фундаментов с площадью подошвы А не более 200 м 2 по формуле

(9.6)

где b₀ — коэффициент, м –1 , принимаемый равным: для песков 1, для супесей и суглинков 1,2, для глин и крупноблочных грунтов 1,5; E — модуль деформации грунта, кПа, определяемый в соответствии с требованиями главы СНиП «Основания здании и сооружений. Нормы проектирования»; A — площадь подошвы фундамента, м 2 ; А₀ = 10 м 2 .

Модуль деформации грунта, как правило, должен определяться по результатам полевых штамповых испытаний. При отсутствии таких испытаний допускается пользоваться табличными данными.

Для фундаментов с площадью подошвы А , превышающей 200 м 2 , значение коэффициента C_z принимается как для фундаментов с площадью подошвы A = 200 м 2 .

Коэффициент С_z характеризует жесткость основания при поступательном вертикальном перемещении фундамента.

Помимо С_z в расчетах используются коэффициент упругого неравномерного сжатия С_φ , кН/м 3 (при повороте фундамента относительно горизонтальной оси, проходящей через его подошву), упругого равномерного сдвига С_x , кН/м 3 (при горизонтальном поступательном перемещении фундамента), и упругого неравномерного сдвига С_ψ , кН/м 3 (при вращении относительно вертикальной оси). Их значения принимаются [1]:

(9.7)

Коэффициенты жесткости для естественных оснований фундаментов определяются по формулам:

– при вертикальных поступательных колебаниях фундамента,

k_z = C_zA;

(9.8)

– при горизонтальных поступательных колебаниях фундамента

k_x = C_xA;

(9.9)

– при вращательных колебаниях относительно горизонтальной оси, проходящей через подошву фундамента,

(9.10)

– при вращательных колебаниях относительно вертикальной оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента,

(9.11)

где I_φ и I_ψ — моменты инерции подошвы фундамента относительно горизонтальной и вертикальной осей.

Основной причиной, определяющей затухания колебаний фундаментов, является потеря энергии на возбуждение упругих волн в грунте, которые переносят энергию от фундамента в отдаленные от него части грунтового массива, где эта энергия постепенно поглощается за счет неупругого сопротивления грунта. Однако при описании колебаний самого фундамента учет потерь энергии за счет излучения упругих волн удобнее вести в рамках теории вязкого сопротивления, которое зависит от тех же параметров, что и жесткость естественного основания, т.е. от вида грунта, его упругих свойств и площади подошвы. Следовательно, коэффициенты демпфирования и коэффициенты жесткости для естественных оснований связаны между собой [2]. Демпфирующие свойства определяются коэффициентами относительного демпфирования ξ (доля критического затухания колебаний), определяемыми, как правило, по результатам испытаний.

Коэффициент относительного демпфирования для вертикальных колебаний ξ_z связан с коэффициентом демпфирования упруго-вязкого основания B_z в уравнении (9.4) следующим образом:

(9.12)

где λ_z — угловая частота свободных вертикальных колебаний установки.

При отсутствии экспериментальных данных коэффициент относительного демпфирования при вертикальных колебаниях фундамента допускается определять по формулам:

– для установившихся (гармонических) колебаний

;

(9.13)

– для неустановившихся (импульсных) колебаний

(9.14)

где р — среднее статическое давление, кПа, на основание под подошвой фундамента от расчетных статических нагрузок при коэффициенте перегрузки, равном 1.

Значения ξ_z , рассчитанные по формуле (9.13), примерно в 1,5 раза меньше, чем полученные по формуле (9.14). Значения ξ_z вычисляются по формуле (9.13) при определении амплитуд вынужденных установившихся колебаний и при определении темпа уменьшения амплитуд свободных колебаний фундамента в конце процесса колебаний (ориентировочно после двух-трех циклов свободных колебаний, возбужденных некоторой причиной — ударом, импульсом, начальным отклонением и т.п.). Формула (9.14) применима для оценки наибольших перемещений фундамента при свободных колебаниях под действием импульса. Меньшие значения ξ_z , вычисляемые по формуле (9.13), учитывают частичный возврат энергии колеблющемуся фундаменту упругими волнами, отразившимися от более плотных глубоких слоев грунта.

Значения коэффициентов относительного демпфирования для горизонтальных колебаний ξ_x и вращательных колебаний относительно горизонтальной ξ_φ и вертикальной ξ_ψ осей принимаются:

ξ_x = 0,6ξ_z; ξ_φ = 0,5ξ_z; ξ_ψ = 0,3ξ_z.

(9.15)

Если из опытов известны модули затухания Ф , с, колебаний фундаментов [7], то коэффициенты относительного демпфирования можно вычислить по формуле

ξ_z,x,φ,ψ = Ф_z,x,φ,ψλ_z,x,φ,ψ/2,

(9.16)

где λ_z, λ_x, λ_φ, λ_ψ — соответственно угловые чистоты свободных колебаний фундамента — вертикальных, горизонтальных и вращательных относительно горизонтальной и вертикальной осей.

9.2.2. Коэффициенты жесткости и демпфирования для свайных фундаментов. Определение приведенной массы

При определении податливости свай в вертикальном направлении принята расчетная схема в виде сжимаемого стержня в упругой винклеровой среде, препятствующей вертикальным перемещениям каждого сечения стержня (вдоль его оси); торец стержня опирается на пружину.

Ниже даны формулы для определения приведенной массы m_red свайного фундамента и приведенных коэффициентов жесткости k_φ,red, k_x,red, k_ψ,red , которые используются в расчетах вертикальных, горизонтально-вращательных и крутильных колебаний фундаментов во всех формулах вместо массы m (фундамента и машины) и коэффициентов жесткости k_z, k_φ, k_x, k_ψ .

Для вертикальных колебаний фундаментов:

;

(9.17)

;

(9.18)

; α = C * _z/E_bt,

(9.19)

где m_r — общая масса ростверка с установленной на нем машиной, т; m_pi — масса i -й сваи, т; N — число свай; β * = k₂[0,2 + 0,8th(6/l)] ; th — тангенс гиперболический; С * _z — коэффициент упругого равномерного сжатия грунта на уровне нижних концов свай, кН/м 3 , определяемый по формуле (9.6), в которой А принимается равной площади поперечного сечения сваи, а значение b₀ для забивных свай удваивается; E_bt — начальный модуль упругости бетона, кПа, принимаемый в соответствии с главой СНиП «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования»; l — длина свай, м; d — длина стороны поперечного сечения сваи, м; k₁ коэффициент, учитывающий упругое сопротивление грунта по боковой поверхности сваи; принимается равным 3 · 10 2 кПа 1/2 · м –1/2 ; k₂ — коэффициент, учитывающий влияние свойств прорезаемого сваей грунта на приведенную массу свайного фундамента, принимается равным 2.

Для горизонтально-вращательных колебаний фундаментов:

m_red = m_r;

(9.20)

;

(9.21) θ_0,red = θ_red + h 2 ₀m_r;

(9.22) .

(9.23)

где θ_r — момент инерции массы ростверка и машины относительно горизонтальной оси, проходящей через их общий центр перпендикулярно плоскости колебаний, т·м 2 ; h₀ — расстояние от центра массы m_r до подошвы ростверка, м; r_i — расстояние от оси i -й сваи до оси поворота подошвы фундамента, м; k_z,red — приведенный коэффициент жесткости свайного фундамента, кН/м, определяемый по формуле (9.18).

Для горизонтальных колебаний фундаментов приведенная масса фундамента m_red определяется по формуле (9.17), как и для вертикальных колебаний, при k₂ = 2/3. Коэффициент жесткости при упругом равномерном сдвиге, кН/м, определяется по формуле

k_x,red = Nα´ 3 E_btI/q,

(9.24)

где E_btI — жесткость поперечного сечения сваи на изгиб, кПа·м 4 ; α´ — коэффициент упругой деформации системы «свая-грунт»: α´ = 1,6 α_d (здесь α_d — коэффициент деформации сваи, определяемый как и при расчете свай на статические горизонтальные нагрузки).

Значения коэффициента q вычисляются следующим образом:

– для свай, шарнирно сопряженных с низким ростверком, и для свай, защемленных в низкий ростверк, по формулам:

q = D₀;

(9.25) q = D₀ – b 2 ₀/C₀;

(9.26)

– для свай, шарнирно сопряженных с высоким ростверком, и для свай, защемленных в высокий ростверк, по уравнениям:

q = a₀;

(9.27) q = a₀ – b´₀,

(9.28) a₀ = D₀ + 2B₀l₀α´ + C₀(l₀α´) 2 + (l₀α´) 3 /3;

(9.29)

;

(9.30)

здесь D₀, В₀, С₀ — коэффициенты, зависящие от приведенной глубины погружения сваи l´ = α´l и условий опирания нижнего конца сваи; l₀ — расстояние от подошвы ростверка до поверхности грунта.

Для крутильных колебаний фундамента момент инерции массы свайного фундамента относительно вертикальной оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента, определяется по формуле

;

(9.31)

Коэффициент жесткости при упругом неравномерном сдвиге вычисляется по выражению

(9.32)

где θ_ψ,r — момент инерции массы ростверка и машины относительно вертикальной оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента, т·м 2 ; — расстояние от оси i -й сваи до вертикальной оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента, м.

Динамика оснований и фундаментов Текст : (Труды Второй конференции) / Ред. коллегия: Д. Д. Баркан и др. ; Госстрой СССР. Науч.-исслед. ин-т оснований и подземных сооружений. Днепропетр. ин-т инженеров ж.-д. транспорта. Днепропетр. обл. правл. Науч.-техн. о-ва стройиндустрии Распространение волн в грунтах и вопросы виброметрии

Для получения доступа нажмите кнопку «Читать (ЕСИА)».

Если вы являетесь правообладателем этого документа, сообщите нам об этом. Заполните форму.

Баркан динамика оснований и фундаментов

Чужой компьютер

DWG ФОРМАТ | ПРОЕКТИРОВАНИЕ

вернуться к странице

DWG ФОРМАТ | ПРОЕКТИРОВАНИЕ запись закреплена

• Берлинов. Основания и фундаменты
• Пилягин. Проектирование оснований и фундаментов зданий и сооружений
• Болдырев. Механика грунтов. Основания и фундаменты. Вопросы и ответы
• Берлинов. Расчет оснований и фундаментов
• Шутенко. Механика грунтов. Основания и фундаменты
• Цытович. Основания и фундаменты. Краткий курс

Читайте также: